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大跨度连续刚构箱梁剪力滞效应分析大跨径连续刚构在对称纵向荷载作用下截面将产生纵向翘曲位移并且顶底板横向不同位置产生纵 向位移差。由于上下翼缘的剪切变形导致对称荷载弯曲引起的法向应力呈非均匀分布状态，即剪力滞后 现象。如果翼缘与腹板处的正应力大于初等梁理论计算的理论值称之为正剪力滞后如果翼缘与腹板处 的正应力小于初等梁理论计算的理论值称之为负剪力滞后如图1。因此在设置预应力筋时应该考虑法 向应力的不均匀性否则按等间距等预应力布置力筋可能造成在应力分布最大处预加力不够导致混凝
土开裂因此在设计时必须考虑剪力滞系数！其定义为 入= G OT 式中为翼板的实测法向应力为翼板的理论计算应力
（1）三杆比拟法的等效化处理 对称箱梁在竖向荷载作用下 翼板进一步简化为承受荷载的三
称箱梁在竖向荷载作用下腹板承受轴向应力的能力简化成一个附加的等效面积 一步简化为承受荷载的三个比拟杆和传递剪力的等效薄板如图2。
（2）三杆比拟法微分方程 根据力平衡和变形协调条件 对于边杆
图2典型箱形截面理想化后成三个比拟杆的示意图
式中：F和qx)为计算截面处由腹板传递给翼板的剪力和剪力流;Fc和q为薄板传递的剪力和剪力 流。 剪力流平衡方程为
:RK是与翼板几何参数有关的常数3]
泸州长江二桥主体结构采用非对称连续刚构，主梁为三向预应力大悬臂单箱单室断面，跨度252m。 日前对大跨度连续桥梁的剪力滞研究很少有实测资料，为了解桥梁结构剪力滞后的真实状况对泸州长江 二桥主梁进行实体测试分析。试验内容包括刚构跨中截面的剪力滞效应和刚构结点附近截面的剪力滞效 应。 图3为各截面应力测点位置纵向应力分布。由实测应变分析在活载作用下顶底板纵向应变呈抛物
唐怀平等：大跨径连续刚构箱梁剪力滞效应分析
线型表1为刚构跨中截面和刚构结点附近截面的实测法向应变和剪力滞系数。从图3和表1不难看出 刚构跨中和刚构结点附近的截面最大剪力滞系数入分别为1.174和1.136，为负剪力滞效应顶板存在局 部应力。总体上剪力滞影响不大。若要消除剪力滞影响工程设计时应适当提高恒载弯矩和活载弯矩。
b）刚构结点附近截面
图3 截面应力测点设置及应力分布示意图 表1 实测法向应变和计算剪力滞系数
（1）大跨径连续刚构箱形截面桥梁在对称纵向弯曲荷载作用下，因翘曲位移导致法向应力存在剪力 滞现象。三杆比拟法能很好描述箱形截面的剪力流力学模型。 （2）泸州长江二桥主体结构跨中截面和刚构结点附近截面存在负剪力滞效应最大剪力滞系数入分别 为1.174和1.136土石方爆破施工方案1，但不影响结构安全度
交通大学科学研究基金对本文中实验工