某大桥挂篮计算书_pdf

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挂篮计算书是桥梁施工中用于指导悬臂浇筑法施工的重要技术文件，尤其在连续梁桥、斜拉桥等大跨径桥梁建设中具有关键作用。本文以某大桥挂篮计算书为例，简要介绍其主要内容和意义。

该挂篮计算书针对某大桥的结构特点和施工需求，详细分析了挂篮的设计参数、承载能力及安全性。挂篮作为悬臂浇筑的核心设备，需满足强度、刚度和稳定性的要求。计算书中首先明确了挂篮的基本设计参数，包括主桁架形式、吊杆布置、模板系统及行走机构等。其次，基于桥梁分段浇筑荷载分布情况，对挂篮进行了静力和动力分析，确保其在各种工况下均能安全可靠运行。

计算书还重点考虑了施工过程中的不利因素，如温度变化、混凝土收缩徐变以及风荷载等外部影响，并通过有限元分析方法验证了挂篮的结构性能。同时，为保证施工精度，计算书提供了详细的变形控制措施，包括预拱度设置和挠度调整方案。

此外，挂篮计算书还包括材料选择、加工工艺及安装调试等内容db32t 4189-2021 民用建筑燃气安全规范，确保设计方案能够顺利实施。通过对挂篮进行科学计算和优化设计，不仅提高了施工效率，还有效降低了施工风险，为桥梁工程质量提供了重要保障。

总之，挂篮计算书是桥梁施工技术的核心文件之一，体现了理论与实践的紧密结合，对推动桥梁工程的发展具有重要意义。

于耳板与座板之间，焊脚高为8mm，如图六所示。查《钢结构》可 16Mn钢构件，采用E50型焊条时，角焊缝的允许应力为200MPa。 由图六可以得出且板与座板的连接力为

销座座板与横梁采用6根Φ30mm粗制螺栓连接，螺栓采用16 钢制作，则连接力为：

×315×10°=1335.91KN>765.6KN(满足要求） 4 4、前吊带及销轴检算 (1)吊带强度检算 当浇筑23#梁段时，梁段重心最靠近前横梁，吊带 180 A 所受的拉力最大为638KN，考虑到施工中1.2冲击系数，61丨5861 638×1.2=765.6KN确定为最不利荷载，前吊带采用16Mn钢制作，计集 为19.78m。强度检算截面如右图：

180 32 615861

N 765.6×10 =196.0MPa<[o]=315MPa（满足要求 A 2x0.032×0.061

2)伸长量计算：前吊装置断面形式有

浇筑1#块时，吊带长度最大，此时伸长量计算如下：

截面1的总长度为14.66m，截面2的总长度有5.12m，故前吊带的伸+ 如下：

23#块箱梁高度为5.318m，内模重量为107KN

P=107÷2÷8=6.7KN，则可计算得：Mmx=137.25KN·m，Qmx=33.46KN

10yx =α hy.

1 26800 13.34cm √150.62 1、 35688 = =15.39cm VA √150.62 10x=1.8× n=α 11.3x0.1334 = 48.9 hyy 0.36x0.1539 查表得=0.861，故有

(2)内模滑道梁处于工作状态时的检算 最不利工况确定：当浇筑5m长梁段时，内模滑道梁承担内模及内模以 上部分顶板砼，受力如下图所示：

在工作状态下，P=（107+269）÷2÷8=23.5KN 将以上模型输入SAP2000，经计算可得：Mmx=159.69KN·n Qmx=108.99KN，挠度fmx=11.3mm，支反力，Ra=115.61KN，Rs=86.34l 弯曲正应力检算

6.1x0.1334 =α 26.4 hy 0.36×0.1539

查表得=0.948，故有

(3)内模滑道梁前后吊杆检算 内模滑道梁前后吊杆均采用Φ32精轧螺纹钢，分别承受内模滑道梁的 前后支反力。 最不利工况：当浇筑1号块时，精扎螺纹钢承担内模、内模以上顶板 部分砼，建模如下：

将以上模型输入SAP2000计算可得A支座处支座反力最大： R=175.43KN

外模滑道梁采用2根［36槽钢组成的格构式构件。截面特性如下： 截面抵抗矩Wx=1492.000cm²，Wy=372.000cm 截面塑性发展系数Yx=1.05，Yy=1.00 截面半面积矩Sx=909.400cm，Sy=125.000cm 截面面积A=150.6cm 截面惯性矩Ix=26800cm，Iy=1478cm 荷载计算

①外侧模：施工23#块（5m长梁段梁高最大节段，最大梁高为5.66m） 时，外侧模重为：76.2十6.9=83.1KN（外侧模基本件重量为76.2KN，1个 外侧模活动件重量为6.9KN。） ②底模架：总重237.3KN，由4个吊点承担，每个吊点承受力为：237.3 ÷4=59.3KN ③荷载计算：P=（83.1+59.3）÷6=23.7KN 外模滑道梁的受力状态也可分为两种情况：A、整个挂篮处于工作状态 B、挂篮处于走行状态。第一种受力状态走行梁承担单侧外模及底模重量， 第二种受力状态走行梁承担外侧模及翼缘板砼重量。 (1)外模滑道梁处于走行状态的检算 外模的走行可分为两种情况： 第一，外模滑道梁随挂篮主桁架移动就位后在滑道梁上移动外模，此 种情况下的最不利受力工况如下：

将以上模型输入SAP2000计算得：Mmx=322.9KN·m，Qmax=77.76K 挠度fmx=81.7mm，支反力RA=RB=77.76KN。 弯曲正应力检算

x=1.8× 11.6×0.1334 =α 49 hy 0.36×0.1539

查表得=0.861，故有

此种情况下，外模滑道梁的整体稳定性不能满足要求，故在施工 时，严格控制该工况的出现，以保证安全。用第二种方法移动挂篮即 可满足受力要求。 第二，侧模、底模随主桁架一起前移，最不利工况如下图所示：

将以上模型输入SAP2000计算得：Mmax=261.65KN·m Qmax=110.25KN，挠度fmx=62.9mm，支反力Ra=45.28，Rg=110.25KN。 弯曲正应力检算

Lx=1.8x 11.6×0.1334 =α 49 hy 0.36×0.1539

查表得=0.861，故有

(2)外模滑道梁处于工作状态时， 最不利工况确定： ①浇筑1#块，外模高度最大，重量最重； ②浇筑23#块，翼缘板重量最大 分别对以上两种工况进行建模如下：

2.5m梁段单侧翼缘板重量：117.5KN，外侧模重：118.3KN 5m梁段单侧翼缘板重量：235KN，外侧模重：83.1KN 第一种工况下：P1=117.5÷3+118.3÷6=58.9KN P2=118.3÷6=19.7 将以上模型输入SAP2000进行计算可得：Mmx=186.15KN·m， Qmx=159.28KN，挠度fmax=12.64mm，Ra=165.9KN，Rg=83.85KN 弯曲正应力检算

6.1×0.1334 =α = 26.4 hyy 0.36×0.1539

查表得=0.948，故有

186.15×10 W 1494×10"

第二种工况下：P=（235十83.1）÷6=53KN 将以上模型输入SAP2000进行计算可得：Mmx=249.71KN·n Qmx=173.35KN，挠度fmax=17.86mm，Ra=179.97KN，Rs=151.98KN 弯曲正应力检算

lo7x 6.1×0.1334 =α =1.8x =26.4 hy 0.36x0.1539

查表得,=0.948，故有

(3)外模滑道梁前后吊杆检算

外模滑道梁前后吊杆均采用Φ32精轧螺纹钢，分别承受外模滑道 梁的前后支反力。由以上计算可知，最大支反力为179.97KN。 精扎螺纹钢吊杆受拉检算如下

1、顶横梁采用2根I63a工字钢组成的“ⅡI”形截面。截面特性如下： 截面抵抗矩Wx=5962.000cm 截面塑性发展系数Yx=1.05 截面半面积矩Sx=3466.000cm 截面面积A=310cm2 截面惯性矩Ix=187840cm 2、受力计算 顶横梁承受前吊带传递的吊力物流园基坑支护工程复合土钉墙喷锚支护施工方案，前吊带包括16Mn钢吊带和Φ32精轧螺 纹钢。计算时假设Φ32精轧螺纹钢分别承受内外模板的重量，16Mn钢吊带 承受前下横梁传递的力，此处均应考虑1.2的冲击系数。受力简图如图六所 示： 最不利工况确定：经分析不难看出，当浇筑23#梁段时，梁段重心最靠 近前横梁，此时确定为最不利工况，受力如下：

图中R主=1.2×638=765.6KN，R外=1.2×179.97=216KN,R内=1.2×

115.61=138.7KN

lo7x 10.7×0.2464 =α =1.8x 68.5 hy 0.63×0.11

六、内、外模板穿墙螺栓检算（按公路桥 1.墙模板支撑体系尺寸 内楞间距： 700(mm) 外楞间距： 1500(mm) 对拉螺栓间距： 700(mm) 2.混凝土参数 混凝土浇筑高度： 12.5 (m) 混凝土浇筑速度： 2.08 (m/小时) 混凝土浇筑温度： 20(℃)

混凝土坍落度：80 (mm) 3.材料参数 ①模板采用8=6mm钢模板。 ②内楞采用[14a组合件： 惯性矩I=564(cm4) 截面模量W=80.5(cm3) 截面积A=18.52(cm~2) 面积矩S*=47.5(cm) 弹性模量E=2.06×10^5(N/mm^2) Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=215(N/mm^2) ③外楞采用2[12.6槽钢： 惯性矩I=782(cm~4) 截面模量W=124.2（cm3) 截面积A=31.38(cm2) 面积矩S*=72.8(cm) 弹性模量E=5200（N/mm2） 抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=215(N/mm^2) (3)采用M16对拉螺栓： M24螺栓有效直径为21.19mm洛河大桥桥面系及附属工程施工方案，有效面积为352.5mm”，容许拉力75.79 kN)) 4.浇筑混凝土时的侧压力 新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142(h)

新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F=0.22yct0β1β2y1/2 =0.22×25×5.7142X1.2X1×2.08"(1/2)=54.39(kN/m"2) F=yH =25X12.5=312.5(kN/m2)