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某展览中心大型钢结构安装方案(桁架-龙门架提升).doc

⑴一级焊缝应进行100％的检验，其合格等级应为现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法及质量分级法》（GB11345）B级检验的Ⅱ级及Ⅱ级以上。

⑵二级焊缝应进行抽检，抽检比例应不小于20％。其合格等级应为现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法及质量分级法》（GB11345）B级检验的Ⅲ级及Ⅲ级以上。

⑶对不合格的焊缝，根据超标缺陷的位置，采用刨、切除DB32／T 4038-2021 残疾人法律救助工作站建设规范.pdf，砂磨等方法去除后，以与正式焊缝相同的工艺方法进行补焊，其核验标准相同。

第二部分 计算分析

钢结构吊装主要有以下部分组成：25T吊车在楼面吊装柱子；25T吊车在楼面吊装龙门架；吊车分段吊装主桁架，主桁架在楼面拼装；通过龙门架起吊主桁架。具体步骤见施工方案。

主要需要计算复核数据有：

a吊车在楼面行走时，楼面承载力。

b吊车在楼面起吊构架，包括起吊柱子，龙门架，分段主桁架。其中分段主桁架最重，不超过9t，即吊车吊装一段主桁装架时承载力。

c龙门架吊装主桁架时，塔架自身承载力。

d龙门架吊装大梁时，楼面承载力。

计算思路：12m楼板为井字梁楼盖受力体系，柱网间距为18m，梁间距为3m，并对原结构进行简化，抽取一部分进行计算。由于施工时受力点不确定，通过影响线，找到最不利受力位置。通过软件对井字梁施工受力进行内力计算，与原设计荷载用下的内力进行比较。如果小于原设计荷载下内力，则结构可以不加固，否则需要加固。

二、结构在原始荷载下内力

原设计有8KN/m2均布活载，在均布活载下（未考虑50mm建筑做法，做为是施工荷载安全储备考虑），弯矩图如下：（为了便于观看，只取中间一个18mx18m表示）：

在8KN/m2活载下弯矩图（三维）

在8KN/m2活载下弯矩图（三维）

从以上数据可以看出，主梁最大弯矩为1025KN·m，最大负弯矩为2016 KN·m；次梁最大弯矩为180KN·m，最大负弯矩为365 KN·m。

3.1汽车吊选用徐工25T汽车吊，基本参数如下。

3.2起重机支腿反力计算

本次计算按起吊最大荷载不超过9t考虑，且最大回转半径按不超过4m考虑，因汽车吊前后轴重相等，构件偏后，吊车前后支腿反力按0.45，0.55分配。为计算方便支腿间距按6mx6m考虑。

式中 G1—— 起重机自重；

G2—— 起吊货物重量；

Mx、My—— 起吊货物转化的力矩在x、y方向的分力矩，

如图，当==，即臂架垂直于支撑平面的对角线AC时， 达到最大值，此时为最小值

作业最大回转半径按6m考虑，==,

四、起重机在楼面行走计算

起重机在自重情况下行走，荷载由四个车轮承担。偏安全按两点集中荷载考虑，并考虑1.2动力系数。

P=1.2×14×10=168KN

对于次梁来说，最不利位置如下图：

次梁最不利计算模型（起重机在楼面行走）

对于主梁来说，最不利位置如下图：

主梁最不利计算模型（起重机在楼面行走）

小结：起重机在楼面行走，对主梁产生最大弯矩为388KN·m，最大负弯矩为45 0KN·m；对次梁产生最大弯矩为154KN·m，最大负弯矩为88 KN·m，均小于活荷载产生弯矩，所以说起重机在楼面行走是安全的。

五、起重机在楼面起吊计算

起重机在起吊9t桁架时，四个支腿反力见3.2节，并乘以1.2动力系数分别为：173KN，122KN，49KN，100KN。

对于次梁来说，最不利位置如下图：

次梁最不利计算模型（起重机在楼面起吊）

对于主梁来说，最不利位置如下图：

主梁最不利计算模型（起重机在楼面起吊）

小结：起重机在楼面吊装时，对主梁产生最大弯矩为349KN·m，最大负弯矩为457KN·m；对次梁产生最大弯矩为149KN·m，最大负弯矩为90 KN·m，均小于活荷载产生弯矩，所以说起重机在楼面吊装9t以下构件是安全的。

龙门架两组，一组高度24m，重6.2T，另一组高度18m，重4.5T；20T倒链两台，主要承担主梁吊装。两组龙门架是用28节标准节组装而成，标准节尺寸2m*1.5m*3m，用φ150/115*6无缝钢管、80*6角钢制成，如下图。

计算按24m一组考虑，自重为6.2t，考虑扁担梁及手拉葫芦按0.8t考虑，27t主桁架由四个塔架共同承担，最重一个可按8t计算。则每个塔架受力为：

N=1.2×(6.2+0.8+8) ×10=180KN

分肢为4根φ150×6钢管，横缀条为φ115×6钢管，斜缀条为L80×6角钢，材质均为Q235B。

A=4A1=4×2714=10856m2

IX=A1hx2=2714×9252=2.322×109 m4

IY=A1hY2=2714×6752=1.237×109 m4

ix=( IX/A)1/2=462mm

iy=( IY/A)1/2=338mm

λx=LX/ ix=48000/462=104

λy=LY/ iy=24000/338=71

λ0x=( λx 2+40A/A1X)1/2=105

λ0y=( λy 2+40A/A1y)1/2=73

轴力N=1.4×180=252KN

强 度: σ=N/A=252010/10856=23.2N/mm2

整体稳定： σ=N/φA=44.3N/mm2 <[σ]

查表得：φ=0.523

剪力为：V=Af/85×(f/235)1/2=10856×215/85=27.5KN

横缀条规格为115X6钢管，截面特性如下：

λy=LY/ iy=1850/38.6=47.9

横缀条承受内力为：N=V/2=13.8KN

σ=N/φA=7.3N/mm2 <[σ] O.K.

斜缀条规格为L80×6角钢，截面特性如下：

λy=LY/ iy=2103/15.9=132

斜缀条承受内力为：N=V/2COSθ=15.9KN

σ=N/φA=44.7N/mm2 <[σ] O.K.

各类技术交底资料--市政交底--(3份)七、龙门架在楼面起吊计算

对于次梁来说，最不利位置如下图：

次梁最不利计算模型（龙门架在楼面起吊）

对于主梁来说，最不利位置如下图：

扣件式钢管脚手架搭、拆专项施工方案主梁最不利计算模型（龙门架在楼面起吊）

小结：龙门架在楼面吊装时，对主梁产生最大弯矩为378KN·m，最大负弯矩为433KN·m；对次梁产生最大弯矩为177KN·m，最大负弯矩为80 KN·m，均小于活荷载产生弯矩，所以龙门架在楼面吊装主桁架是安全的。

通过以上计算可以看出，12m楼面能满足施工方案要求。施工过程中对主梁影响较小，对次梁影响大一些。因此建议施工过程受力点尽量靠近主梁和柱子。集中荷载不能直接左右在楼板上，需通过路基箱来传递。