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1207.湖州邻溪郡项目高大支模专项方案300宽1100高梁侧模板计算书.docx

设计简图如下：

q1＝bS承＝1×28.181＝28.181kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.12×1＝25.661kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

第三师图木舒克市-G314（一间房火车站）公路施工组织设计 Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×25.661×0.1832+0.121×2.52×0.1832＝0.103kN·m

Vmax＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×25.661×0.183+0.62×2.52×0.183＝3.136kN

τmax=3Vmax/(2bh)=3×3.136×103/(2×1000×14)=0.336N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

q＝bS正＝1×21.12＝21.12kN/m

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×25.661×0.183+1.223×2.52×0.183＝5.942kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.183×21.12＝4.426kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝5.942kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.942×0.62，0.5×5.942×0.12]=0.214kN·m

σ＝Mmax/W＝0.214×106/42667＝5.014N/mm2≤[f]＝13N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.942×0.6，5.942×0.1]=2.139kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.139×1000/(2×40×80)＝1.003N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2

q＝4.426kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.426×6004/(100×9000×1706670)＝0.253mm≤min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.426×1004/(8×9000×1706670)=0.004mm≤min[2l/150，10]=min[2×100/150，10]=1.333mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×5.942×0.6，0.4×5.942×0.6+5.942×0.1]＝3.922kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×4.426×0.6，0.4×4.426×0.6+4.426×0.1]＝2.921kN

因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.814kN，R2＝2.353kN，R3＝1.938kN，R4＝1.938kN，R5＝1.938kN，R6＝2.353kN，R7＝0.814kN

正常使用极限状态：R'1＝0.603kN，R'2＝1.753kN，R'3＝1.423kN，R'4＝1.423kN，R'5＝1.423kN，R'6＝1.753kN，R'7＝0.603kN

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

预应力混凝土屋架工程施工方案 σmax＝Mmax/W＝0.122×106/4550=26.835N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.947×1000/427＝13.804N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.037mm≤min[l/150，10]=min[350/150，10]=2.333 mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝3.761/0.6=6.268kN

同主楞计算过程长春恒大江湾项目发电机施工方案(报批)（19P）.doc，取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.268]＝5.955kN≤Ntb＝17.8kN