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CECS 96：97 基坑土钉支护技术规程.pdf向孔中注浆时，倾角不宜小于15°，当用压力注浆且有可靠排 施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角 钉插入强度较高的下层土中。当迁有局部障碍物时，允许调整 位置和方向。
5.2.3土钉钢筋与喷混凝土面层的连接采用图5.2.3所示
法。可在土钉端部两侧沿土钉长度方向焊上短段钢筋，并与面层内 连接相邻土钉端部的通长加强筋互相焊接。对于重要的工程或支 护面层受有较大侧压时，宜将土钉做成螺纹端，通过螺母、楔形垫 圈及方形钢垫板与面层连接
5.2.4土钉支护的喷混凝土面层宜插入基坑底部以下某住宅防水混凝土施工工艺，插入 不少于0.2m；在基坑顶部也宜设置宽度为1～2m的喷混凝 顶。
5.2.5），其间距不宜大于1m，深入基坑底部1～3m。微型桩可用无
5.2.5），其间距不宜大于1m，深入基坑底部1～3m。微型
缝钢管或焊管，直径48～150mm，管壁上应设置出浆孔。小直径的 钢管可分段在不同挖深处用击打方法置入并注浆：较大直径（大于 100mm）的钢管宜采用钻孔置入并注浆，在距孔底1/3孔深范围 内的管壁上设置注浆孔，注浆孔直径10～15mm，间距400~ 500mmg
图5.2.5 超前设置微型桩的土钉支护
5.3支护整体稳定性分析
5.3.1土钉支护的内部整体稳定性分析是指边坡土体中可能出 现的破坏面发生在支护内部并穿过全部或部分土钉。假定破坏面 上的土钉只承受拉力且达到按第5.4.5条所确定的最大抗力R， 按园弧破坏面采用普通条分法对支护作整体稳定性分析（图5.3. la》，取单位长度支护进行计算，按下式算出内部整体稳定性安全 系数为：
Vi+Qi)cosa=tang+（Rk/Shk)sinβk=tang+Cj（4i/cosa)+（R/Sbk)cosβk >[ 式中WiQ一一作用于土条i的自重和地面、地下荷载； 一土条i圆弧破坏面切线与水平面的夹角： 4一土条i的宽度； C一一土条i圆弧破坏面所处第j层土的粘聚力； B一一破坏面上第k排土钉的最大抗力，按5.4.5条矿 定； β一一第k排土钉轴线与该处破坏面切线之间的夹角 S一一第k排土钉的水平间距。 图5.3.1内部整体稳定性分析 当有地下水时，在上式中尚应计入地下水压力的作用及其对 土体强度的影响。 作为设计依据的临界破坏面位置需根据试算确定，与其相应 的稳定性安全系数在各种可能的破坏面（图5.3.1b)中为最小值， 并不低于表5.3.1中规定的数值。 表5.3.1支护内部整体稳定性安全系数 注：1.当支护变形较大会造成严重环境安全问题时·表中安全系数值 应增加01~03 上订文护述应验异施工谷阶权的内部稳定性（图55， 此时的开挖已达该步作业面的深度，但这一作业面上的土钉尚未 设置或其注浆尚未能达到应有的强度。施工阶段内部稳定性验算 所需的安全系数可比表5.3.1中的数值低0.1～0.2，但不小于 1。1。 图5.3.2施工阶段内部稳定性验算 5.3.。土钉支护的外部整体稳定性分析与重力式挡土 5.3.3土钉支护的外部整体稳定性分析与重力式挡土墙的稳定 分析橡同（图5.3.3），可将由土钉加固的整个土体视作重力式挡 土墙，分别验算： 1整个支护沿底面水平滑动（图5.3.3a） 2整个支护绕基坑底角倾复，并验算此时支护底面的地基承 载力（图5.3.3b）； 以上验算可参照《建筑地基基础设计规范》GBr7一839）中的 计算公式，计算时可近似取墙体背面的土压力为水平作用的朗金 主动土压力，取墙体的宽度等于底部土钉的水平投影长度。抗水平 滑动的安全系数应不小于1.2；抗整体倾复的安全系数应不小于 1.3，且此时的墙体底面最大竖向压应力不应大于墙底土体作为地 基持力层的地基承载力设计值f的1.2倍。 3整个支护连同外部土体沿深部的圆弧破坏面失稳（图5. 3.3c)，可按5.3.1条的规定进行验算，但此时的可能破坏面在土 钉的设置范围以外，计算时式(5.3.1)中的土钉抗力为零，相应的 安全系数要求同表5.3.1。 体在背面土压作用下沿薄弱土层或薄弱层面滑动失稳的可能性 （图5.3.4），其验算方法与5.3.3条中有关整个支护沿底面水平 滑动时相同。 图5.33支护外部稳定性分析 冬5.3.4 沿薄弱土层或层面滑动失稳 5.4.1土钉的设计计算遵循下列原则： 1只考虑土钉的受拉作用； 2土钉的设计内力按5.4.2条规定的侧压力图形算出； 3土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时还应满足5.3.1 条规定的支护内部整体稳定性的需要。 5.4.2在土体自重和地表均布荷载作用下电厂园林施工组织设计，每一土钉中所受的最 大拉力或设计内力N。可按图5.4.2所示的侧压力分布图形用下 大拉力或设计内力N，可按图5.4.2所示的侧压力分布图形用下 式中—土钉的倾角； ”—土钉长度中点所处深度位置上的侧压力； 粘性土p的取值应不小于0.27H。 图中地表均布荷载引起的侧压力取为 Pm=0.55k,I H 以上各式中的为土的重度，H为基坑深度，用下式计算： 对性质相差不远的分层土体，上式中的c及r值可取各层土的 参数tg9c及7按其厚度h加权的平均值求出。 对于流塑粘性土，侧压力P1的大小及其分布需根据相关测试 数据专门确定。 当有地下水及其它地面、地下荷载作用时，应考虑由此产生的 侧向压力，并在确定土钊设计内力N时一品鼎城一期施工组织设计，在式（5.4.2一1）和（5.4