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JGJT481-2019屋盖结构风荷载标OCR.pdf4屋盖主要承重结构风荷载
4.1.1采用荷载组合进行屋盖主要承重结构抗风设计时，风荷 载标准值可按本标准第4.1.2条确定；采用荷载效应组合时，风 效应标准值可按本标准第4.1.3条确定。 4.1.2垂直于屋盖表面，用于主要承重结构设计的风荷载标准 值应按下式计算：
式中：Wk一 风荷载标准值（kN/m²）； Wo 基本风压（kN/m），按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009确定； 风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009确定； 风荷载体型系数GB/T 38028-2019 遥感卫星全色数据产品分级，按本标准第4.2.1条确定； Ad 脉动风效应等效风压系数，按本标准第4.2.2条 确定。 4.1.3屋盖主要承重结构风效应标准值可按下式计算：
式中：rk 结构风效应标准值； 结构在平均风荷载μsμzwo作用下的平均风效应， 由静力计算确定； gr 结构风效应峰值因子，其值不应小于2.5； or 结构风效应标准差，分别按本标准第4.3.2条、第 4.3.3条确定。
4. 2. 1 屋盖结构风荷载体型系数应符合下列规定：
1屋盖结构体型与本标准附录A规定的体型相同或相近 时，可按本标准附录A确定： 2本标准附录A未列出的屋盖结构体型，可按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009确定； 3重要或体型复杂以及周边环境复杂的屋盖结构，应通过 风洞试验分析确定。 4.2.2屋盖主要承重结构的脉动风效应等效风压系数应符合下 列规定： 1屋盖主要承重结构与本标准附录B规定相同或相近时， 可按本标准附录B确定； 2本标准附录B未列出的屋盖结构，应按下式计算脉动风 效应等效风压系数
μd = Pe zo
式中：pe 结构脉动风效应等效静风荷载（kN/m），可根据 风洞试验结果按本标准附录C规定的方法计算。
4.3结构风效应计算
4.3.1屋盖主要承重结构的风效应计算应符合下列规定：
1风压时程应根据风洞同步测压试验确定；换算至足尺结 构的风压时程样本时长不应小于10min。 2应考虑支承结构对屋盖结构受力性能的影响。屋盖结构 与支承结构宜共同考虑，并可按整体分析模型计算；亦可把支承 结构简化为屋盖结构的弹性支座进行简化计算。 4.3.2屋盖主要承重结构脉动风效应可采用下列方法计算： 1对于柔性屋盖结构，宜采用逐步积分时程分析方法计算； 2对于其他屋盖结构，可采用频域分析方法或时程分析方 法计算。 4.3.3屋盖主要承重结构脉动风效应采用振型叠加法计算时，
1对于柔性屋盖结构，宜采用逐步积分时程分析方法计算 2对于其他屋盖结构，可采用频域分析方法或时程分析 法计算，
宜采用考虑振型耦合效应的计
5.0.1垂直于屋盖表面，用于围护结构设计的风荷载标准值应 按下式计算：
Wk=(Cpe Cpi)μgWo
式中：Wk一 风荷载标准值（kN/m）； W 基本风压（kN/m），按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009确定； 屋盖平均高度H处的风压高度系数，按现行国家 标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定； Cpi 内压系数，按本标准第5.0.2条确定； Cpe一 全风向风压系数最值，包括风压系数最大值Cpe,ma 和最小值Cpe.min，按本标准第5.0.3条确定。 5.0.2封闭式建筑物围护结构的内压系数Cpi应按其相应位置外 表面风压的正负情况取值：外表面风压为正时，内压系数取一0.3； 外表面风压为负时，内压系数取十0.2。 5.0.3全风向风压系数最值Cpe应符合下列规定： 1屋盖结构体型与本标准附录D规定的体型相同或相近 时，可按本标准附录D的规定取值； 2屋盖结构体型与本标准附录D规定的体型不同时，宜根 据风洞试验结果并应按本标准附录E确定； 3重要或体型复杂以及周边环境复杂的屋盖结构，应根据 风洞试验结果并可按本标准附录E确定 5.0.4已获得长期可靠风速、风向的气象观测资料，且已获得 风压系数最值的风洞试验结果，确定围护结构风荷载时，可考虑 网
1屋盖结构体型与本标准附录D规定的体型相同或相近 时，可按本标准附录D的规定取值； 2屋盖结构体型与本标准附录D规定的体型不同时，宜根 据风洞试验结果并应按本标准附录E确定； 3重要或体型复杂以及周边环境复杂的屋盖结构，应根据 风洞试验结果并可按本标准附录E确定 5.0.4已获得长期可靠风速、风向的气象观测资料，且已获得 风压系数最值的风洞试验结果，确定围护结构风荷载时，可考虑 风向折减效应将本标准第5.0.1条的Cpe乘以风向折减系数d。 风向折减系数Y.可按本标准附录 F确定，但取值不应小于0. 9。
6风洞试验和计算流体动力学模拟
6.1.1屋盖结构风洞试验应符合现行行业标准《建筑工程风洞 试验方法标准》JGJ/T338的规定。 6.1.2建筑高宽比小于1时，2倍建筑高度且不小于10%梯度 风高度范围内所模拟的平均风速部面、流强度部面应符合现行 国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定。 6.1.3屋盖平均高度的试验风速不应小于5m/s，且根据屋盖平 均高度计算的雷诺数不应小于11000。 6.1.4屋盖平均高度处风洞模拟风场与大气边界层风场顺风向 瑞流积分尺度之比，不应小于建筑物几何缩尺比的1/3，宜接近 于建筑物几何缩尺比。
.2计算流体动力学模拟要求
6.2.1流体动力学数值模拟计算应符合现行行业标准《建筑工 程风洞试验方法标准》JGJ/T338的有关规定 6.2.2采用大涡模拟方法得到的屋盖结构风荷载体型系数可用 于初步确定主要承重结构的平均风荷载。 6.2.3计算模型应选择不少于3种网格密度方案进行收敛性 检验。
6.2.4建筑模型位置处的风场参数应符合现行国家标
附录 A典型屋盖结构的体型系数
附录 A典型屋盖结构的体型系数
A.0.1方形平面平屋盖屋面各分区（图A.0.1）的风荷载体型 系数可按表A.0.1取值
图A.0.1方形平面平屋盖的屋面分区 H。一屋盖的屋檐高度
注：长跨比在12时，按照线性插值方法确定；当矢跨比在1/8～1/4时，按照线 性插值方法确定。
注：长跨比在1～2时，按照线性插值方法确定；当矢跨比在1/8～1/4时，按照 性插值方法确定。
比在1/8～1/4时，按照线性插值方法
A.0.3球面屋盖的屋面分区（图A.0.3）风荷载体型系数可按 表A.0.3取值。
图A.0.3球面屋盖体型系数分区 H。一屋盖的屋檐高度
表A.0.3球面屋盖风荷载体型系
附录B典型屋盖结构脉动风效应
μd=μp·sin(元y/L) (μd =二μp : sin(πy/L)
=L/t U = 40/wo
和平面桁架的脉动风效应等效风压系
μd =μp· sin(元y/L) μd =二μp · sin(元y/L)
面张弦桁架的脉动风效应等效风压
μd = μp · sin(πα/L) · sin(πy/L)
μd = μp· sin(2元y/L) μd =μp sin(2y/L) f*= nL/U U=40/wo
F2（α，y）=[0.3—0.7sin(2.75元α/L+0.4)sin(元y/B)
跨度小于80m的周边固定铰支单层球面网壳（图B.0.4）
图B.0.4球形网壳和屋面分区 H。一屋盖的屋檐高度
dp d=—p f* = nL/U U=40/w
表B.0.4球形网壳的脉动风效应等效风压系数峰值
ud =—μp[exp(2. 2· f*)+0. 4] f*=nL/U U = 40/wo
表B.0.5悬挑桁架及网架的脉动风效应等效风压系数峰值
附录C脉动风效应等效静风荷载计算方法
C.0.1脉动风效应等效静风荷载计算宜根据结构特点，选取结 构不同位置的不同类型风效应最值作为等效目标，与N个等效 目标对应的等效静风荷载可按下列方法确定： 1可根据本标准第C.0.2条计算N个等效目标对应的脉动 风效应等效静风荷载； 2可根据本标准第C.0.3条分别计算每个等效目标对应的 脉动风效应等效静风荷载； 3可选择分析方法确定脉动风效应等效静风荷载。 C.0.2与N个等效目标对应的脉动风效应等效静风荷载可按下 列公式确定：
TCAFFCI 29-2019 化妆品冻干片Pe = Lp1 p2 pmJ· c=Rr F=[ ? ... ]T R=β[p1 p?. pml
式中：pe一 N个等效目标的等效静风荷载（kN/m）； p:一一（i=1，2，…，m）表示等效静风荷载的m个基 可量，可选择平均风荷载、脉动风荷载或多阶振型 惯性力作为基向量； 等效静风荷载的m个基向量的组合系数； N个等效目标处的脉动风振响应最值： R一一风荷载基向量作用下结构静力响应构成的矩阵； R一 矩阵R的广义逆矩阵； β一一N个等效目标响应的影响线矩阵。 C.0.3与单个等效目标i（i=1，2，，N）对应的脉动风效
应等效静风荷载应可按下式确定
pej = grpijoj (C. 0. 3) 式中：pe.j 根据目标响应i确定的i位置处的单目标等效静 风荷载（kN/m²）； 结构风效应峰值因子； Pij 一i处目标响应时程与作用在i位置处脉动风荷载 时程之间的相关系数； 6; 作用在i位置处风荷载的标准差（kN/m²）
附录D典型屋盖围护结构的
.1.1直接承受风荷载的围护结构应按从属面积1m确定全 向风压系数最值Cpe。
0.04B和0.04D中的较小值，且不应小于
0.2.2对于锯齿形屋盖房屋，当屋盖平均高度H<20m且 H/B<1、H/D<1时GB 29435-2012 稀土冶炼加工企业单位产品能源消耗限额，屋盖围护结构的全风向风压系数最值 Cpe应符合下列规定：