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美州西密和领去员分分析

表4. 9力情承尊利用率

4.7多遇地震和基本烈度地震作用下关键构件弹性验算主要结论

主要结论如下： +根据验算结果GB 29981-2013 食品安全国家标准 食品添加剂 N-乙基-2-异丙基-5-甲基-环己烷甲酰胺，G、J轴型钢混凝土框架柱（二级柱）以及6、E轴型钢混凝土边柱、 角柱及主要斜柱（三级柱》均满足中震弹性要求； .对连廊型钢混凝土梁进行中震下分析，结果表明型铜梁抗弯和抗剪承载力符合要 求，有足够的安全储备

1对与连廊型钢混凝土采相连的剪力增进行中震下分析，分析结果显示剪力增能够承 担来自连廊的弯矩，且抗剪利用率符合要求； ■多遇地囊作用下，结构斜板满足勇压比要求，经配置适当销筋后，其极限承载力和 使用功能均能满足规范要求 基本烈度地意作用下， 结构斜板周边关键构性能够能持弹性工作状态

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第五章室遇地震作用下结构抗震性能评价方法

5.1结构动力弹塑性分析的目的

验证结构"大震不倒"的设防水准要求； 3）研究结构关键部位、关键构件的变形形态和破坏情况，主要包括剪力墙、剪力增连梁、 框架梁（包插连虚型钢强），框架柱等

美州西密和领去员为分析批者

性能目标A：小震和中震均满定性能水准1a的要求，大晨下满定性能水1b的要求， 整体结构完好，其高度和不规则性一般不需要专门限制。 性能目标B：小震下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准1b的要求，大震 满足性能水准2的要求，整体结构基本完好，其高度和不规则性一般也不需要专门限制。 性能目标C：小震下满足性能水准1a的要求，中震下满足性能水准2的要求，大震 下满足性能水准3的要求，部分结构构件损坏，其高度不需专门限制，重要部位的不规则 性限制可比现行标准的要求放宽。 性能目标D：小囊下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准3的要求，大震下 满足性能水准4的要求，结构中等破坏，其高度可适当超过现行高层混凝土结构规程B级 的规定，某些不规则性限制可有所效宽 性能目标E：小震下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准4的要求，大震 下满足性能水准5的要求，结构的损坏不危及生命安全。其高度一般不宜超过现行高层混 强士结构规程B级的规定，规则性限制一般也不宜放室，

5.4结构构件抗震性能评价方法

限制错构的最大第型性层间位移用开不是以保证达到版准感的抗最政计自标。以销构 均件的弹望性变形和强度退化来衡量的构件的破坏也必须被限制在可接受的限值以内，以 保证结构构件在地震过程中仍有能力承受地震力和重力以及保证地震结束后结构仍有能力 承受作用在结构上的重力荷载， 然而，国内规范并没有提供结构构件的弹望性变形限值·因此，有必要参考其它被国 际广泛应用的基于性能设计的抗震设计指导文件。本报告采用美国联邦紧急事务管理署 (FEMA)第356号文件(FEMA356(ASCE41)《建筑抗震修复预标准及其说明》以及ATC40 所建的结构性能目标(StructuralPerformanceLevels)划分和相应的结构构件弹塑性变形可接 受限值， 抗震性能评价将构件的弹型性变形需求与构件的弹型性变形能力（可接变弹型性变形 限值）进行比较(D/C)，定性确定构件的破坏程度.根据性能化抗震设计指导文件FAME356 的建议，结构构件破坏程度分为四级，分别是：OperationalPerfomance(可运行，以下简称

表5.2结构构件确坏状态描述和可接受弹望性变形限值的确定原善

医工业大学建筑技术发展中

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图6.14探剪切较模型

结构弹量性分析中，考虑到计算机时，楼板局部采用内性楼板假定，连廊及斜板部分 采用弹性楼板，

6.3弹塑性变形可接受限值的确定

6.4.1满回环的能量退化

6.4.2潜回环中的卸载刚度

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹望性分析报告X向层间他移Y向层闻位移第七章罕遇地震作用下结构动力弹塑性计算结果及分析1311抗震性能评估将通过对结构整体抗震性能和构件变形水平两个方面来考察，整体性能的评估将从结构弹望性层间位移角、剪重比、和底部剪力时程曲线、塑性发展过程及塑性发展的区域来评估。构件的评估从构件塑性变形与塑性变形限制值的大小关系、关键部位、关键构件塑性变形情况来对结构进行评估，以保证结构构件在地震过程中仍有能力承受竖向地震力和重力以及保证地震结束后结构仍有能力承受作用在结构上的重力荷载，从而保证结构不因局部构件的破坏而产生严重的破坏或倒堤在地震波输入开始前，首先进行结构在重力荷载代表值作用下的非线性静力分析，作0. 050. 10. 150. 050. 10. 15为动力弹塑性时程分析的初始条件，在进行地震被输入时，采用三组两向地震波输入（其评价详见第三章）每组进行两个动力非线性分析，地震波强度比按X：Y=1：0.85（简称图7.1结构楼层最大位移曲线（m）X+0.85Y）和X：Y=0.85：1（简称0.85X+Y）确定，共六个动力非线性动力时程分析工况7.1.2结构层间位移响应7.1结构位移响应图7.2给出了分别沿X向、Y向为主向输入时结构在各主方向的最大楼层位移角曲线，可以看出结构在罕遇地震作用下，弹塑性层间位移角整体上变化不大。本节详细汇报各工况输入下结构的相对位移反应。表7.1和表7.2给出了各组地震波输入时，各主方向结构弹塑性最大层间位移角的具体7.1.1结构整体位移响应数值及包络，以X方向为主向输入地震波，结构最大层间位移角分别为1/330、1/410和图7.1给出了三组地震波分别沿X向Y向为主向输入时，在各主方向上的楼层最大位1/541（Hachinohe、Kobe、人工波），包络值1/330，小于1/100限值，以Y方向为主向输移曲线.入地震波，结构最大层间位移角分别为1/331、1/302和1/515（Hachinohe、Kobe、人工波），可以看出，罕退地震作用下结构的整体侧移曲线在各工况下表现了相同的规律，是一包络值1/302，小于1/100限值个以弯剪变形为主的位移形态，底下两层整体位移较少且变化缓慢，是因为裙房使得该两从表中可以看出，最大的层间位移角X方向出现在5层，Y方向出现在8层.层刚度较大。在三组地震波六工况输入下，结构顶层X向位移最大值依次为0.115m（Hachinohe），0.100m（Kobe）、0.072m（人工波），Y向位移最大值依次为0.130m（Hachinohe），0.139m(Kobe），0.083m（人工波）第 51 南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹型性分析报告7.3能量平衡分析150000100000tobe7.3.1结构总体的能量平衡(N)50000结构对地震的反应取决于结构能够消耗的地震能量，在结构的弹性分析中通常假定地50000震囊能量是由结构粘滞阻尼所消耗的，而结构进入弹塑性状态以后，发生望性届服的结构构4100000件和非结构构件将消耗一部分地震能量，150000103040Perform3D自动计算结构能量耗散情况图7.4以百分比的形式给出了各工况地震输时间 (5)入下结构总能量与结构各部分耗能（动能、阻尼能和弹塑性变形能）随时间的变化情况，以Kobe（X+0.85Y）工况为例，结构的能量耗散时程同样也证明结构在第7秒逐渐进入弹150000Kobe望性，与弹性基底剪力时程和弹塑性基底剪力时程的分离时间基本响合，100000各工况下的结构的非线性耗能明显小于模态阻尼耗能，一方面说明阻尼耗能对结构的5000弹塑性地囊反应有重要的影响，另一方面也说明结构整体在率遇地囊下处于弱非线性阶段，500001000001020时间 (5)图7.3结构基底剪力时程结构的位移响应和基地剪力响应时作为判定结构整体性能的响应量，将其结果进行汇总。各罕遇地震工况下，结构弹塑性最大项点水平相对位移值以及最大基底剪力值小结于表7.3中表7.3结构基底剪力响应汇总（MN）地露记录小震X向小震Y向大霞X向大震Y向基,疾剪力剪重比基底剪力剪重比基庭剪力剪重比基底剪力剪重比Hachinohe14.951.55%20.632.14%65.456.79%90.989.44%Kobe18.591.93%16.761.74%78.117.96%81.018.41%人工浓12.811.33%14.521.51%54.835.69%68.827.16%Hachinohe (X+0.85Y) 工i况包络值18.591.93%20.632.14%78.117.96%90.989.44%第53南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹型性分析报告Kobe (X+0.85Y) 工RHachinohe (0.85X+Y) 工况人工波(X+0.85Y）工况Kobe (0.85X+Y) 工况第54南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹型性分析报告时程8移，连塑性损伤进一步开展时程结束结构塑性损伤形态图7.7Kobe罕遇地震作用下结构破坏形态和构件塑性损伤发展过程图7.8给出了结构整体相应于第二性能水准和第三性能水准的限制状态云图，可以看出，对应于第二性能水准，部分连接框架柱和剪力墙的连架超越，所有结构构件的望性损伤都未超越第三目标性能水准，据此可以判断主楼结构达到了罕遇地震囊作用下“大震不倒”的设防目标，并具有一定的变形和强度富余，时程15移结构望性损伤形态基本稳定573南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹望性分析报告图7.9给出了罕退地震下相应于第一和第三性能水准结构构件的最大利用率时程，可以看出其与图7.7和图7.8反映出的损伤状态是基本一致的，（a）第二性能水准(a）结构总体第一性能水准利用率时程（b）第三性能水准图7.8结构相应于第二和第三性能水准利用率（b）结构总体第三性能水准利用事时程图7.9结构总体利用率时程第58南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹望性分析报告十四层十层十三层九层十二层图7.16连型钢渠第一性能水准利用率第 64 南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹望性分析报告表7.4罕遇地震下连廊型钢梁承力检算梁中1200 240050.00%弯矩（KN·m剪力(kN)楼层梁号位置2900572950.62%遇内力承载力到月率罕遇内力承敢力利用率H1700443815.77%梁中1150561220.49%荣端3680572964.23%H1980443822.08%3700572964.58%桑中1400561224.95%H2780443817.58%九层梁中1500 561226.73%桑端36005729H262.84%780443817.58%600215027.91%案中1500561226.73%H3270247110.93%梁中480215022.33%端4000572969.82%H11050443823.66%1800215083.72%桑中1350561224.06%十二层H4410255116.07%架中500215023.26%荣端3650H2572963.71%850443819.15%2650572946.26%桑中1500561226.73%H519.60%560382814.63%11005612十层端1160172067.44%H3340247113.76%3200572955.86%案中450159328.25%H6690382818.03%梁中1300561223.16%荣端1050172061.05%H4290247111.74%1950240081.25%桑中400159325.11%Z1770214435.91%梁中1250240052.08%荣端1900240079.17%Z1780255130.58%十三层2800506255.31%案中1200240050.00%H1930443820.96%梁中1300486426.73%一层桑端3150536158.76%H1730443816.45%3650506272.11%桑中1380485928.40%H2800443818.03%梁中1400486428.78%荣端37005361H269.02%710443816.00%1800216883.03%案中1400485928.81%H3730267527.29%梁中510216823.52%H3端1440215066.98%490247119.83%1580216872.88%桑中380215017.67%H4275267510.28%梁中630216829.06%桑端1020215047.44%H424524719.92%3200506263.22%桑中400215018.60%H5760443817.12%梁中1280486426.32%Z1荣端1950240081.25%780255130.58%第65南京工业大学建筑技本发展中心

苏州西交利物浦大学行政信总息楼动力弹望性分析报告H6桑端3550506270.13%18.03%本报告连巢剪切采用强度控制，第一性能水准取为极限承载力的0.7倍，第二、第三8004438案中1600486432.89%水准依次为1倍、1.1倍。图7.17同时给出了连梁的剪切破坏限制状态云图。可以看出仅荣端1300240054.17%个别连梁剪切达极限承载力，超越第二性能水准，因而可以认为本结构连梁设计符合结构Z1620215428.78%案中950240039.58%耗能机制形成的基本要求，具有良好的抗震性能HI桑端550370714.84%23037676.11%桑中850361823.49%荣端2050370755.30%H2530306117.31%案中950361826.26%桑端2200602036.54%H3530359014.76%案中1300575222.60%十四层H4梁端3400788543.12%1100509921.57%案中2000742726.93%案端2000304165.77%Z1685470714.55%桑中1050304134.53%桑端2200304172.34%680470714.45%案中800304126.31%7.9连的变形与损伤结构概念设计要求在率遇地震作用下，连巢两端届服形成弯曲望性铰消耗地震能量，保护主体结构，同时要求连梁具有较强的抗剪承载力，以保证充分发挥连梁的弯曲耗能能力(a）连梁弯曲一水准(b）连梁弯曲二水准图7.17给出了罕遇地震输入时程结束时，连梁弯曲破坏对应于各性能水准的限制状态可以看出本结构多数连架在率遇地囊作用下届服出现望性较，达到设计耗能的目的，进步可看出连巢弯曲损伤均未超出第三性能水准，第 66南京工业大学建筑技术发展中心

苏州西交利物通大学行政信息楼动力弹型性分析报告c）连架弯曲三水准d）连柔剪切一水准（e）连梁剪切二水准（f）连梁剪切三水准图7.17连保弯曲和剪切利用率7.10小结本章计算了结构在罕遇地震作用下非线性动力响应，并对结构整体和主要抗震性能进行了评价，结果表明，结构整体抗震性能和各类结构构件的抗震性能都满足设计要求，率退地震下结构整体和各类构件都还有较大的弹塑性变形和强度储备，作为总结，主楼结构在罕遇地震作用下的抗震性能达到“大震不倒"的抗震性能目标。第673南京工业大学建筑技术发展中心

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第八章结构抗震性能评价及结论

8.1结构位移响应总结

8.2结构基底剪力总结

从表8.2中可以者出，结构在罕适地震作用下X向基底勇力约为多遗地震下的4.20倍， Y向约为4.42倍.由于大震加速度峰值是小囊的6.11倍QB/TX 0002S-2013 云南保山同心食品有限公司 炒货食品，可知大囊下弹望性反应与大囊下 弹性反应相比，基底尊力有减小的趋势，

8.3结构破坏形态及抗震性能总缩

8.3结构破坏形态及抗震性能总缩

输入各工况率适地震波进行时程分析后，结构整立不倒，主要抗侧力构件没有发生严 重破坏，多数连梁届服耗能，部分框架架参与塑性耗能，但不至于弓起局部倒和危 及结构整体安全，大震下结构性能满足“大震不倒"的要求： 》在罕遇地震波输入过程中，结构的破坏形态可捕述为：连梁最先出现塑性铰，并迅速 发展，随后部分或多数框案进入量性阶段参与结构整体型性耗能，但框架采整体型 性损伤有限：并且在随后的很长时间直至时程结束，结构塑性损伤基本稳定不再开展， 望性耗能增长有限；在时程辅入过程中有极少数连巢可能发生剪切破坏，程度有限： >结构整体满足既定的抗震设防性能要求：在基本烈度地震囊作用下，主楼型钢混凝土柜 架柱保持弹性工作状态，连廊大跨型钢梁及其支承型钢染、剪力墙均保持弹性工作状 态； 》率适地衰下，十二层至十四层普通钢解混凝土柱型性损伤利用率较高，但框架柱整体 基本保持弹性工作状态： >结构斜板在多遇地震作用下满足受剪截面要求； P 整体来者，结构在率遇地震输入下的弹型性反应及破环机制，符合结构抗震工程的概 念设计要求

输入各工况率适地震波进行时程分析后，结构整立不倒，主要抗侧力构件没有发生严 重破坏，多数连梁届服耗能，部分框架梁参与塑性耗能，但不至于引起局部倒塌和危 及结构整体安全，大震下结构性能满足“大震不倒"的要求； 在罕遇地震波输入过程中，结构的破坏形态可捕述为：连梁最先出现望性铰，并迅速 发展，随后部分或多数框渠进入量性阶段参与结构整体型性耗能，但框架案整体型 性损伤有限：并且在随后的很长时间直至时程结束，结构塑性损伤基本稳定不再开展， 塑性耗能增长有限：在时程输入过程中有极少数连梁可能发生剪切破坏，程度有限： 结构整体满足既定的抗震设防性能要求：在基本烈度地震作用下，主楼型钢混凝土框 渠柱保持弹性工作状态，连廊大跨型钢染及其支承型钢染、剪力墙均保持弹性工作状 态： 罕遇地震下，十二层至十四层普通钢筋混凝土柱塑性损伤利用率较高，但框架柱整体 基本保持弹性工作状态： 结构斜板在多遇地震作用下满足受剪截面要求； 整体来者，结构在率遇地震输入下的弹型性反应及破环机制，符合结构抗震工程的概 念设计要求

本节根据结构小囊、中囊弹性以及大震弹塑性分析结果以及抗震概念设计要求，结合 本工程特点给出如下设计建议

WS/T 464-2015 食物成分数据表达规范美州西密和领去员分分析

支撑斜板的框架柱在地震荷载作用下会产生较大的水平剪力，建议掘筋全长加密，提 高其抗剪承载力， 斜柱在地震作用下的受力情况比较复杂，建议施筋全长加密，提高其抗剪承载力。 连接框架柱与剪力增的短跨梁承受的剪力较大，建议箍筋沿全长加密，以提高其抗剪 承载力和延性， 结构中较多的深连梁耗能能力很弱，从动力弹塑性分析结果也可以看出其耗能非常少， 建议将其设计为双连梁，使其能够在超过设防烈度的巨大地震中暇收能量，减小抗侧 力构件的地震损伤， 斜板剪应力接近2.15MPa的两个角部位置建议配置发散形钢筋，以进一步提高其抗剪 承载力， 结构E、F、K、L轴以及Jx10、Gx10型销柱，在十二层全十四层变为普通销筋混凝土 建设仍然采用型钢混凝士柱