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华宇春江花月1#～7#楼工具式悬挑接（卸）料平台施工方案

《华宇春江花月1#～7#楼工具式悬挑接（卸）料平台施工方案》简介如下：

本方案针对华宇春江花月项目1#至7#楼主体施工阶段的物料转运需求，结合工程结构特点及现场施工条件，采用工具式悬挑卸料平台作为楼层间垂直运输辅助设施。该卸料平台采用型钢焊接组装，具有结构稳定、安拆方便、重复利用率高等优点。

方案详细阐述了卸料平台的搭设位置、构造要求、安装与拆除流程、使用管理及安全注意事项。平台悬挑长度、承载能力均经过结构验算苏州尼盛万丽大酒店建筑工程施工组织设计，确保满足施工荷载要求。同时明确每次安装后必须组织验收，合格后方可投入使用。

通过本方案的实施，可有效提升施工效率，保障高空作业安全，规范现场物料转运管理，助力项目安全、优质、高效推进。

4.1.2次梁荷载设计值

线荷载：槽钢自重0.098kN/m 钢板自重0.23kN/m㎡×0.5m=0.115kN/m 角钢自重0.03kN/m×0.5m=0.015kN/m 作业人员0.366kN/m×0.5m=0.183kN/m q=1.2× (0.098+0.115+0.015)+1.4×0.183=0.53KN/m p=1.4×12.74 ÷ 3=5.945kN 4.1.3次梁内力计算

4.1.4次梁抗弯验算

0=Mmax/(x·W)=4.922×10°/(1.05×39.7×10) 118.076N/mm≤f=215N/mm（满足要求） x一截面塑性发展系数1.05 W一槽钢对x轴的净截面抵抗矩39.7×10 f一钢材抗弯强度设计值 可判断次梁不会发生弯曲破坏！ 1.5次梁抗前验算

4.1.5次梁抗剪验算

t=VmaxS/(I ·t)=3.635×10*× 23.5× 10*/(198.3×10*x5. 3) =8.128N/mm≤f=125N/mm²（满足要求） S一毛截面对综合轴的面积矩23.5×10 I一毛截面惯性矩198.3×10 t一腹板厚度5.3mm f一钢材抗剪强度设计值125N/mm 可判断次梁不会发生剪切破坏！ 1.6次梁挠屈验算 Wqmax=5ql/384E1)=5 × 0. 53 × 2500*/(384 × 2. 06 × 10× 198. 3 × 10) =0.66mm E一钢材弹性模量2.06×10 I一毛截面惯性矩198.3×10 [w]=max(1/150;10)=max(2500/150;10)=10mm w<[w」，可判断次梁挠屈变形满足规范要求 .2主梁验算 2主梁强度验算（之一） 2.1计算单元及简图 平台共有两根主梁，每根主梁受荷范围为整个平台的一半。所以，可且 土意主梁及相关受荷范围为计算单元。计算单元中，主梁一端搁置在处 委层边框架梁上，主梁伸入建筑内有特制卡具防止平台水平晃动的 会对主梁产生负弯矩，能抵消一部分跨中弯矩，此处将其考虑为安全价 反不在计算简图中反映；主梁另一端为钢丝绳拉索属柔性约束，可转

4.1.6次梁挠屈验算

铰接点；计算跨度按标志尺寸计算。

次梁传来线荷载： [10槽钢自重0.098kN/m×1.25m÷1m=0.098kN/m 钢板自重0.23kN/m㎡×1.25m=0.288kN/m 角钢自重0.03kN/m²×0.5m=0.015kN/m

4.2.4主梁抗弯验算

4.2.5主梁抗剪验算

绳，两道中的每一道均应作单道受力计算。由于悬挑平台使用的钢丝绳属属 柔索约束，是约束能力最差的约束类型，它只能提供沿着钢丝绳轴线、指向 钢丝绳另一端的单向约束。如果平台没有多余约束，一旦任一必要约束失效， 平台不能在小距离位移条件下重新求得平衡，后果不堪设想。所以，以上计 算考虑前后两道钢丝绳同时受力是不满足规范要求的。因此应假定前后两道 钢丝绳之一意外失效，再计算主梁和钢丝绳更具有实际意义。 4.3.1计算单元及简图 平台一共用了两道钢丝绳作斜拉索，现不考虑第二道钢丝绳受力，来验 算主梁的抗弯能力，见计算简图3：

4.3.4主梁抗弯验算

4.3.5主梁抗剪验算

t=VmaxS/(I·t)=9.125×10²×47.5×10°/(563.7×10*×6) =12.815N/mm²≤f=125N/mm²（满足要求） S一毛截面对综合轴的面积矩47.5×10 I一毛截面惯性矩563.7×10

tw一腹板厚度6mm fv一钢材抗剪强度设计值125N/mm 可判断主梁不会发生剪切破坏！

4.3.6主梁挠屈验算

简图计算第一道钢丝绳最大内力；然后与第四章中计算的T2比较，按较大值 验算钢丝绳及吊环。

5.1.2左图内力计算

绳的钢丝破断拉力总和F=223.0kN；

的，将第二道钢丝绳拉环调整到适当位置dbj50／t-296-2018 山地城市室外排水管渠设计标准，使第二道钢丝绳在独立受荷时的 最大内力与至第一道钢丝绳在独立受荷时的最大内力相等，这样调整才不会 增加楼层边梁的负担，而且还不会增加平台主梁的内力，调整后的平台见下 图。

5.1.6第二道拉环位置 方案优化的目的就是要让下图中左边的T与右边的T2相等，实际就是要 计算出下图右边的b为多少？

直径16mm的钢筋A=201mm^>81.8mm，能满足承载要求。 5.3建筑结构验算 5.3.1.平台安装层边梁荷载计算 钢平台会给建筑边梁水平推力，而且相当大。但由于楼板的水平刚度大， 般建筑结构设计时近似地将楼板的水平刚度按无穷大考虑，楼板对建筑边 梁水平约束很强。所以建筑边梁会将水平荷载转嫁给楼板，故而此处不对建 筑边梁抵抗水平荷载的能力作验算。根据荷载组合分析当吊物作用点靠近建 筑边梁时，对其搁置点建筑边梁产生的竖向荷载最大，计算简图如下。只要 计算出支座反力R，即与吊物对建筑边梁产生的荷载相等。

MFix=F×1×3.5²÷4.5²=F×0.605=9.785kN·m Mrs=F,× 3.5×1"÷4.5²=F,×0.173=2.798kN·m Mr2x=F2×3.5×1"÷4.5²=F2×0.173=0.884kN·m Mr2B=F2×1× 3.5²÷4.5²= F2× 0.605=3. 09kN· m Mric=2F×1²×3.5²÷4.5²=F,×0.269=4.351kN·m Mr2D=2F2× 1"× 3. 5"÷4. 5²=F2 × 0. 269=1. 374kN · n

Ms=MFx+MF2A=9.785+0.884=10. 669kN·m Ms=MeB+Mr2B=2.798+3.09=5.888kN·m

5.3.3边梁承载力验算

6.3防滑角钢与主梁焊缝

t=V÷（lw×he）=17279÷（240×4.24）=18.95N/mm

7.2.2平台几何尺寸应与方案一致，吊环位置相当重要北京某学校高大模板及支撑体系设计与施工方案，以保证平台实 际受力结构与方案考虑一致。 7.2.3平台的焊缝长度、焊脚尺寸，钢丝绳规格质量验收的重点。 7.2.4如果平台不是第一次投入使用，而是从其他项自调配等重复使用 时，应特别检查平台结构的变形情况、槽钢的锈蚀程度、焊缝有无裂纹、钢 丝绳的破损程度。 7.2.5对于检查出的质量问题，经质量处理后方可投入使用， 第八章、安全事项及措施 8.1卸料平台的安装、拆除只能由公司专业人员操作，其他人员不得随 意安装使用。 8.2平台安装应排除楼层安设卸料平台部位的障碍物。 8.3吊运平台时应使用卡环，不得使用塔吊吊钩直接钩挂吊环。 8.4斜拉钢丝绳末端绳卡处还应将钢丝绳迁回卡牢，钢丝绳卡不得少于 4颗。上部拉接点钢丝绳与建筑边梁相接触时，应设置软垫。 8.5花篮螺栓应用短钢丝绳做简易保险。 8.6钢平台安装好后，平台外口应略高于内口（50mm为宜） 8.7钢平台吊装，应将所有钢丝绳设齐拉紧、螺栓紧固、调整完毕、可 靠后方可松卸起重吊钩，上下操作。 8.8平台在使用过程中要严防超载，操作平台上应在显著位置标明允许 荷载800kg，使用时吊物重量严禁超过允许荷载，并配备专人加以监督。 8.9平台使用过程中，吊物用塔吊吊运至平台上2m处，应将吊钩运行速 度降至最低，缓慢降落在平台上，禁止塔吊吊钩或吊物水平撞击平台或钢丝 绳、塔吊吊物脱钩后吊钩反挂平台等情况发生。 8.10平台每次拆开后重新安装时，应对卸料平台进行重新检查验收，必 须达到方案要求