施组设计下载简介：
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
时代誉峰42938塔吊基础施工方案-(1).doc1）、开挖基底宽度为6.1 m；放坡系数为i=0.5
塔机基础验槽记录
公路箱梁预制技术交底5、基础预埋螺栓及淹水部分标节防锈蚀措施
6、塔机穿过地下室处理措施
本工程塔机布置在地下室中，塔吊穿地下室的处理措施如下：
1、地下室底板处理措施：
2、地下室顶板处理措施：
（1）在地下室顶板上开一个一米八见方的孔，施工缝处预埋止水钢板，以保证防渗漏，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。
（2）顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。板四周预留Ф12钢筋500mm长，按原顶板配筋间距设置。
（3）在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1201mm高防护栏杆。
3、4#塔吊施工布置见总平面布置图。
七、塔吊基础施工技术措施及质量验收
1、放线定位→承台基础开挖→静压管桩→桩基和承台基础钢筋绑扎→预埋塔机地脚螺栓→浇筑基础砼→砼养护。混凝土强度等级采用C35；
2、基础表面平整度允许偏差1/1000；本工程基础采用独立墩基，其施工做法及质量控制要点详见基础大样图。
3、埋设件埋设参照一下程序施工：
①将16件10.9级高强度螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。
②为了便于施工，当钢筋捆扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体吊入钢筋网内。
④吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。
⑤固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。
4、起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。
5、起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10Ω。
6、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。
7、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。
8、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。
9、基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。
10、塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。
11、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。
12、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。
13、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。
14、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm×3.5mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。
15、塔吊基础的独立墩基施工严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。
16、基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析原因，做出加固处理措施，待加固处理完成经沉降观测无异常后方能继续使用。
八、基础施工安全防护措施
1、基坑作业时，采用钢管、扣件及架板搭上下的临时通道，作业人员不得直接跳入坑内。
2、机械开挖土方时，作业人员不得进入机械作业范围内进行清理或找坡作业。
3、作业工人必须佩戴好安全帽，穿防滑鞋，严禁酒后作业。
4、在距离基坑周边2.0米的范围内，不能堆放弃土、模板等杂物，防止发生坍塌事故。
5、严禁随意切割滑坡体的坡脚，同时也切忌在坡体被动区挖土。
6、班组在坑边作业时应随时注意基壁土质是否有地异动，并进行班前教育，派专人监护。
7、搬运材料时，严禁在坑边向下抛掷，以免打击伤人。
1、塔机传递至基础荷载标准值
2、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.375kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1134.375=1531.406kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.243m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(624.5+1134.375)/4=439.719kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L
=(624.5+1134.375)/4+(2695.1+97×1.5)/4.243=1109.255kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L
=(843.075+1531.406)/4+(3638.385+130.95×1.5)/4.243=1497.494kN
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571m
hb/d=1×1000/500=2<5
λp=0.16hb/d=0.16×2=0.32
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m
fak=(0.82×190+1.93×150)/2.75=445.3/2.75=161.927kPa
复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1.571×(0.82×50+10.8×58+1.38×70)+7000×(0.147+0.32×0.049)+0.1×161.927×7.366=2220.14kN
Qk=439.719kN≤Ra=2220.14kN
Qkmax=1109.255kN≤1.2Ra=1.2×2220.14=2664.168kN
2、桩基竖向抗拔承载力计算
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=229.817kN
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，
Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.571×(0.5×0.82×50+0.7×10.8×58+0.6×1.38×70)+28.716=678.322kN
Qk'=229.817kN≤Ra'=678.322kN
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1497.494kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=4700kN
Q=1497.494kN≤4700kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q'=310.253kN≤fpyAps=876.722kN
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
(1)、纵向受拉钢筋配筋率
Aps/Ate=1348.804/147262=0.009< 0.01
取ρte=0.01
(2)、纵向钢筋等效应力
(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=Σnidi2/Σniνidi=(15×10.72)/(15×0.8×10.7)=4.205mm
(5)、最大裂缝宽度
ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.2×0.2×96.246×(1.9×50+0.08×4.205/0.01)/201000=0.027mm≤ωlim=0.2mm
承台计算不计承台及上土自重:
Fmax=F/n+M/L
=843.075/4+3638.385/4.243=1068.344kN
承台底部所受最大弯矩:
承台顶部所受最大弯矩:
V=F/n+M/L=843.075/4 + 3638.385/4.243=1068.344kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864
剪跨比：λb'=a1b/h0=350/1438=0.243，取λb=0.25；
λl'= a1l/h0=350/1438=0.243，取λl=0.25；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
βhsαbftbh0=0.864×1.4×1.57×103×5.5×1.438=15013.503kN
βhsαlftlh0=0.864×1.4×1.57×103×5.5×1.438=15013.503kN
V=1068.344kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=15013.503kN
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.438=4.676m
ab=3m≤B+2h0=4.676m，al=3m≤B+2h0=4.676m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=641.007×106/(1×16.7×5500×14382)=0.003
AS1=My/(γS1h0fy1)=641.007×106/(0.998×1438×360)=1241mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(1241,0.0015×5500×1438)=11864mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2≥A1=11864mm2
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fclh02)=641.007×106/(1×16.7×5500×14382)=0.003
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=641.007×106/(0.998×1438×360)=1241mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：A2=max(AS2, ρlh0)=max(1241,0.0015×5500×1438)=11864mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=13990mm2≥A2=11864mm2
(3)、承台顶面长向配筋面积
αS1= M'y/(α1fcbh02)=388.084×106/(1×16.7×5500×14382)=0.002
AS3=M'y/(γS1h0fy1)=388.084×106/(0.999×1438×360)=751mm2
DB33／T 2358-2021 绿色仓储综合能耗和二氧化碳排放等级划分.pdf 最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：A3=max(AS3, ρbh0,0.5AS1')=max(751,0.0015×5500×1438,0.5×13990)=11864mm2
承台顶长向实际配筋：AS3'=13990mm2≥A3=11864mm2
(4)、承台顶面短向配筋面积
αS2= M'x/(α2fclh02)=388.084×106/(1×16.7×5500×14382)=0.002
AS4=M'x/(γS2h0fy1)=388.084×106/(0.999×1438×360)=751mm2
NBT 10021-2015标准下载 最小配筋率：ρ=0.15%