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075.恒大绿洲1-4#高大模板施工方案（23P）.docxI= bh3/12=4.0×8.03/12 =4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
JCT2220-2014 铝合金T型龙骨q1= 26.00×0.30×0.100 = 0.78 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.2×(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×1.05=1.47kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.062×1.02/8 = 0.500kN.m；
方木的最大应力值 σ= M / W =0.500×106 /（42.67×103）=11.718N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
∴ σ<[f]，满足要求。
最大剪力的计算公式如下：
V = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3 V /（2bh）< [T]
其中最大剪力： V = 1.062×1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3×1.266×103/(2×40.0×80.0) = 0.593 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；
∴ T< [T]，满足要求。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；
集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；
方木最大挠度计算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742 mm；
方木最大允许挠度值：[V]= 1000.0/250=4.0mm；
∴Vmax < [V]，满足要求
支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.062×1.0 + 1.47 =2.532 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676 kN.m ；
最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；
最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；
钢管最大弯曲应力 σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
∴ σ< [f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；
∴R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
模板支架立杆荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN；
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.1×1.0×1.00 = 2.6 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；
立杆的稳定性计算公式：
其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =11.862 kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = ；
A——立杆净截面面积(cm2)：A = 2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3；
σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm2；
l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u = 1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；
立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m；
l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2；
∴ σ< [f] = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。
10.2 梁模板计算书
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；
梁截面高度 D(m)：0.63
混凝土板厚度(mm)：0.12；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.0m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
脚手架步距(m)：1.50；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；
立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
采用的钢管类型为Ø48×3.5；
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
承重架支设：木方支撑平行梁截面A；
模板自重(kN/m2)：0.35；
新浇混凝土自重：24.0N/m3；
钢筋自重(kN/m3)：4.0；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2
F=0.22γct0β1 β2V1/2
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
面板厚度(mm)：12.0；
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；
T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；
则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2
取两者较小值，则标准值为F = F′=28.0KN/m2；
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 3；
I=80×403/12 = 4；
强度验算计算公式如下：
其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M ——内楞的最大弯距(N.mm)；
W ——内楞的净截面抵抗矩；
[f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载
q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距)：l = ；
内楞的最大弯距： M=0.1×9.828×500.02= 2.457×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ =2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.内楞的挠度验算
其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×28.0×0.3=10.08 KN/m；
l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；
I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm；
内楞的最大容许挠度值： [ω] = 2.000mm；
∴ ω< [ω]，内楞挠度满足要求。
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 3；
I=80×403/12 = 4；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M ——外楞的最大弯距(N.mm)；
W ——外楞的净截面抵抗矩；
[f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm
JTT825.5-2012 IC卡道路运输证件 第5部分：IC卡从业资格证数据格式外楞的受弯应力计算值： σ = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.外楞的挠度验算
其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；
DB37／T 4512-2022标准下载 P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.0×0.5×0.3=4.2 KN；
l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4；