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污水处理站沉淀池施工方案.doc

梁模安装均带线安装，保持通梁位置准确。

（4）池壁平台板模板施工要求

梁模板安装完毕即进行板模安装，根据计算模板规格与每块板的关系模数进行安装，尽量减少模板切割量。

板跨度>4000mm，中间部位按1/1000~3/1000进行起拱，安装时保证板与板、梁、墙、柱间严密，并保证平整度。

模板体系用料：施工中池壁模板面板采用12mm厚胶合板，小梁采用40*80mm方木甘12N3：管道及设备防腐保温.pdf，主梁和支架立杆采用A48钢管。

面板：12mm木胶合板；小梁：40×80mm方木，竖直布置，间距180mm；

主梁：Φ48×3.0钢管，间距：500mm；对拉螺栓：M14，横向间距：500mm，竖向间距：500mm。

（2）池壁模板体系计算：

500mm墙模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.37]＝min[34.35，104.88]＝34.35kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 34.348+ 1×1.5×2.000)＝47.65kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm4

q＝bS承＝0.5×47.652＝23.826kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.096kN·m

σ＝Mmax/W＝0.096×106/12000＝8.041N/mm2≤[f]＝29N/mm2

q＝bS正＝0.5×34.348=17.174kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.362mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm

q＝bS承＝0.23×47.652＝10.96kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.247kN·m

σ＝Mmax/W＝0.247×106/42667＝5.791N/mm2≤[f]＝13N/mm2

q＝bS正＝0.23×34.348=7.9kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm

3、支座反力计算

R1=5.209kN，R2=...R28=4.465kN，R29=5.705kN

F1=ζR1=0.6×5.209=3.125kN,F2=ζR2=...F28=ζR28=0.6×4.465=2.679kN,F29=ζR29=0.6×5.705=3.423kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.37kN·m

σ＝Mmax/W＝0.37×106/4370＝84.663N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.296mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+150]＝500mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+200]＝500mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×47.652＝11.317kN≤Ntb＝17.8kN

模板体系用料：施工中池壁平台模板面板采用12mm厚胶合板，小梁采用40*80mm方木，主梁和支架立杆采用A48钢管。

（1）池壁平台柱施工技术参数：

面板为：12mm覆面竹胶合板；小梁为：40×80mm方木；柱箍为：Φ48×3.0钢管；柱箍合并根数：2；柱箍间距：500mm；柱长边对拉螺栓根数：3；柱短边对拉螺栓根数：3；对拉螺栓类型：M14；扣件类型：3形26型。

（2）池壁平台板柱模板体系计算：

500×500mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×3.97]＝min[34.35，95.28]＝34.35kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 34.348+ 1×1.5×2.000)＝47.65kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348 kN/m2

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.5×34.348＝22.326kN/m

活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×1×1.5×0.5×2＝1.5kN/m

σ＝Mmax/W＝0.067×106/(1/6×500×122)＝5.574N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×34.348＝17.174kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×17.174×166.6674/(100×8925×(1/12×500×123))＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×47.652＝7.942 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.334kN·m

σ＝Mmax/W＝0.334×106/42.667×103＝7.827N/mm2≤[f]＝13N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.413kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.413×1000/(2×40×80)＝1.131N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×34.348＝5.725 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.636mm≤[ν]＝2L/400=2×290/400=1.45mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=4.716

正常使用极限状态

Rmax=3.4

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝4.716kN

P=Rmax/2=2.358kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.4kN

P’=R’max/2=1.7kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.191kN·m，N1＝5.433kN

承载能力极限状态

Rmax＝4.716kN

P=Rmax/2=2.358kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.4kN

P’=R’max/2=1.7kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.191kN·m，N2＝5.433kN

M/Wn＝0.191×106/(4.37×103)＝43.651N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝0.915mm

ν2＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝0.915mm

N＝5.433×2=10.866kN≤Ntb＝17.8kN

N＝5.433×2=10.866kN≤26kN

（3）池壁平台梁施工技术参数：

支撑立杆为Φ48.3×3.0的钢管，梁跨度方向立杆间距900mm，梁两侧立杆间距1100mm，步距1500mm，梁左侧立杆距梁中心线距离550mm，梁底增加立杆2根；梁底支撑小梁为40×80mm方木，梁底支撑小梁根数为6根；面板为12mm覆面木胶合板；主梁为Φ48.3×3.0钢管。

（4）池壁平台板梁模板体系计算：

500×900mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

面板承受梁截面方向线荷载设计值：

q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×0.9×2.5]×1＝33.34kN/m

计算简图如下：

q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)×1＝29.965kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×29.965×0.12+0.121×3.375×0.12＝0.036kN·m

σ＝Mmax/W＝0.036×106/24000＝1.506N/mm2≤[f]＝29N/mm2

面板承受梁截面方向线荷载标准值：

q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×0.9)×1＝23.05kN/m

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1004/(100×9000×144000)＝0.011mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×29.965×0.1+0.446×3.375×0.1＝1.328kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×29.965×0.1+1.223×3.375×0.1＝3.838kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×29.965×0.1+1.142×3.375×0.1＝3.166kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.05×0.1＝0.906kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.05×0.1＝2.635kN

R3'=0.928q2L=0.928×23.05×0.1＝2.139kN

1、梁底各道小梁线荷载计算

分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

1）左侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.328/1＝1.328kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×梁高=1×1.3×0.5×0.9=0.585kN/m

左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.328+0.026+0.585=1.939kN/m

某办公大楼装饰工程施工组织设计方案.doc 2）中间小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[3.838,3.166,3.838]/1=3.838kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m

中间小梁总荷载q中= q1中+ q2=3.838+0.026=3.864kN/m

Q／GDW 11758-2017 ±1100kV特高压直流换流站用金具技术规范.pdf 3）右侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.328/1＝1.328kN/m

小梁自重：q2=0.026kN/m