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遂渝二线68 128 68m连续刚构梁施工方案

f.为减少摩擦使走行更轻松平稳，可在挂篮走行滑梁上抹一些黄油，为使三角桁架走行时不偏离中线(走行滑梁)，可在走船内侧增焊限位板。

g.挂篮采用精扎螺纹钢吊杆和锚杆，严禁利用其作电焊工作的搭火、零线和电流通路等，以免引起精扎螺纹钢筋脆断。

悬灌段完成后，即可进行合拢施工。合拢顺序为：先中跨合拢后再同时进行两边跨合拢。

DB53／T 951-2019标准下载中跨合拢利用挂蓝作吊架进行合拢；

边跨合拢利用挂蓝和型钢吊架支撑进行合拢，型钢支撑架设计图如下（型钢支撑架检算资料另附后）

中跨合拢：在两个16#节段上下两个水平上各预埋两个水平钢支座，根据监控所得数据确定用千斤顶对两个T构进行主动施压；然后焊接刚性支撑，拆除千斤顶，将顶推力转移到刚性支撑上，然后张拉临时预应力束实施锁定，锁定时应在一天中气温最低时进行。张拉时，每束临时预应力筋的内力应一致，且每根临时刚性支撑的内力也应一致，刚性支撑的内力采用静态电阻应变仪来测定其内力。

边跨合拢：待中跨合拢完成且按设计程序结束后，合拢边跨，两个边跨的17#、18#段要求两边同时灌注混凝土。

a掌握合拢期间的气温预报情况，测试分析气温变化规律，以确定合拢时间并为选择合拢锁定方式提供依据。

b根据结构情况及梁温的可能变化情况，选定适宜的合拢方式并作力学检算。

c选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并灌注合拢段混凝土。

d合拢口的锁定，应迅速、对称地进行，先将外刚性支撑一段与梁端预埋件焊接，而后迅速将外刚性支撑另一端与梁连接，临时预应力束也应随之快速张拉。

e合拢口混凝土宜比梁体提高一级，建议采用C55微膨胀混凝土，应认真振捣和养护。

f为保证浇筑混凝土过程中，合拢口始终处于稳定状态，浇注之前在各悬臂端加与混凝土重量相等的配重，加、卸载均应对称于梁体轴线进行。

对千斤顶、压力表、油泵进行校验，合格后，将其组合成全套设备，进行设备的内摩阻校验，并绘出油表读数和相应张拉力关系曲线，建立匹配方程。配套标定的千斤顶、油泵、压力表要进行编号，不同编号的设备不能混用。

钢绞线的下料、编束和穿束应注意以下几点：

a.钢绞线下料时应按设计孔道长度加张拉设备长度，并余留锚外不少于10cm的总长度下料，钢绞线下料采用砂轮锯切割，禁止电、气焊切割，以防热损伤。

b.钢绞经切割后须按各束理顺，并间隔1.5米用铁丝捆扎编束。同一束钢绞线应顺畅不扭结，同一孔道穿束应整束整穿。

c.中短束(直束L≤60M、曲束L≤50M)由人工穿束；长束和曲束用牵引法。穿束前应用压力水冲洗孔内杂物，观察有无串孔现象，再用风压机吹干孔内水份。为减少张拉时的摩阻力，对长曲束钢绞线在进孔前应涂中性肥皂液。

张拉采用张拉力和伸长量双控，以张拉力为主，钢束伸长值作校核。实际张拉伸长值与理论伸长值应控制在6%范围内，每端锚具回缩量应控制在6mm以内。

首先计算出钢绞线的理论伸长量，现场检测每根钢绞线的实际伸长量，若发现实测伸长量超出理论伸长量±6%或其它异常现象，应暂停张拉，查明原因并改正后再进行张拉；同时施工过程中检测压力表，使张拉应力达到设计值。施工时张拉两端采用对讲机进行联系，确保张拉指挥有序，张拉同时缓慢进行。

预应力张拉程序按0→10%δK（做伸长量标记）→100%δK（静停5分钟）→补拉至δK（测伸长量）→锚固。

按每束根数与相应的锚具配套使用，带好夹片，将钢绞线从千斤顶中心穿过。张拉时当钢绞线的初始应力达10%δK时停止供油。检查夹片情况完好后，画线作标记。

向千斤顶油缸充油并对钢绞线进行张拉，油压达到张拉吨位后关闭主油缸油路，并保持5分钟，测量钢绞线伸长量加以校核。在保持5分钟以后，若油压稍有下降，须补油到设计吨位的油压值，千斤顶回油，夹片自动锁定则该束张拉结束，及时作好记录。

全梁断丝，滑丝总数不得超过钢丝总数的0.5%，且一束内断丝不得超过一丝，也不得在同一侧。千斤顶不准超载，不准超出规定的行程。转移油泵时，必须将压力表拆卸下来另行携带转送。纵向张拉钢铰线时，必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐充油张拉，两端伸长应基本保持一致，严禁一端张拉。

张拉工艺完毕后，应立即将锚具周围预应力筋间隙用金属真空罩封闭后，再进行压浆。且管道压浆应在张拉完成两天内进行。

预应力管道压浆采用真空辅助压浆工艺，同一管道压浆连续进行，一次完成。张拉完成后，先用高压水对管道进行冲洗，清除孔道内的杂物后，确认孔道无堵塞后，用高压风清除孔道内的积水后，再对孔道进行压浆作业。

水泥浆在压浆现场配制，水泥浆的初凝时间应大于3小时，且终凝时间应小于24小时，水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40分钟，压浆时梁体温度不应超过35C。

压浆顺序应先下后上，逐孔进行，防止串孔。压浆时，出浆口临时安设一个三通管，管道待出浆口浓度与进浆浓度一致时，方可封闭保压，同时设于预应力管道中部的出气孔的出浆浓度与进浆浓度一致时，封闭保压，在0.5～0.6MPa下持压2分钟。然后封闭压浆口，进行下一孔道压浆。

竖向预应力钢筋张拉完成后要及时压浆以确保永久预应力。张拉后24小时内压浆。压浆前，先冲冼干净管道。压浆时，竖向管道从下部向上部压浆，压浆过程要缓慢、匀速，至有浓浆溢出后，稳压2分钟，堵塞管道，完成压浆。

施工前综合考虑挂篮的变形、梁段的自重、钢束张拉、温度变化、斜拉锁张拉、混凝土收缩徐变及活栽作用等各种因素的影响，计算出每一段悬臂梁端点的各种挠度值，根据挠度值设计各截面预留拱度。施工过程中，每灌注一段，随时检查观测梁段发生的实际挠度，对照理论计算值，在下一段梁体灌注过程中加以调整。

在梁段顶面中线及上下游两侧埋设水平观测桩，随时观测各截面处标高在整个梁体施工过程中的变化，以及掌握和调整梁段的预拱度标高。

悬灌梁施工过程中，要严格按设计控制线形，应注意调整立模标高，设置反挠度，以便成桥后与设计标高相吻合，箱体立模标高按下式计算：

Δhn——计算挠度（调整值）（cm）

B——实测挂篮自重挠度和非弹性挠度之和（cm）

Δht——温度变化影响挠度差值（cm）

悬臂梁施工过程中，保证混凝土配料一致，并在满足强度要求的前提下避免混凝土强度出现过大的离散性，保持混凝土弹模一致。

预应力张拉施工时，遵循对称、同步的原则，严格张拉设计和伸长量进行双控。

①测量控制包括：控制网的复核、控制点的设置、箱梁高程、轴线及墩身变形的观测。

②控制网的复核：认真复核设计单位交的桩及成果，同时主桥建立四边形网。

③箱梁轴线控制点的设置：在各箱梁0#段施工时，把200mm×200mm×10mm钢板预埋在箱梁顶板上，和混凝土面平齐，桩钢板一定要预埋牢固，为了防止钢板下面出现空洞，在施工时，可在钢板上预留适量的排气孔。0#段施工完后，把各0#段的中心引到钢板上，并进行穿线复核并修正。

④箱梁水准控制点的设置：箱梁水准点设置在各墩0#段箱梁中心预埋钢板和横隔板顶面位置预埋钢筋上，箱梁水准控制用0#段节点处高程控制。因水准点的位置较高，从承台引到箱梁顶较困难，要求现场仔细，并认真校核。

⑤各箱梁轴线的控制：各现浇段完成后，用全站仪复核各段轴线无误。其余各悬浇段轴线点作为控制点；0#段上的轴线点进行穿线复核并修正，以便合拢段顺利合拢，0#段上的轴线点应定期复核。

每一悬浇段支立模板后，要与已完成各段的轴线点复核，以保证支立模板准确无误。模板的位置确定时，要求每次都用钢尺从0#段的中心量起，从而减少误差。为了便于复核，在已完成的箱梁顶板上用墨线标出。

⑥高程控制：考虑0#段箱梁墩身节点处变形很小，用该节点处水准点控制各悬浇段高程。0#段节点处水准点要定期进行复核，条件允许时，把各0#段的水准点进行互测校核。

高程序点每一段节点处设置五个：从各箱梁断面接合处后移5cm设一处。腹板位置设一处：为了底板高程测量方便，在两面侧腹板外侧钢筋处预埋钢筋，钢筋下端与底板平齐，上端伸出顶板2cm，测量出钢筋的顶高程，根据钢筋的长度可推算出箱梁底板的高程。另三处分设置在轴线和侧翼板上，其中翼板处的控制点距离翼板边沿20cm，预埋钢筋伸出顶板2cm。

在悬浇段施工中，高程测量频率为5次：挂篮移位后，混凝土浇注前，混凝土浇注后，张拉前，张拉后（即挂篮移位前）。每次测量范围为已完成的各悬浇段。当昼夜温差大于10℃，要求对各断面进行高程和墩身变形观测。

⑦墩身变形观测：利用全站仪和导线控制点定期复核各墩0#段中心点的位置，并与原设中心点进行比较，偏移位置即墩身变形量。施工过程中，注意观测温度变化对墩身变形的影响。

3.1现场施工组织机构

从事类似桥梁施工2座以上

从事类似桥梁施工2座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工2座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工2座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工1座以上

从事类似桥梁施工2座以上

从事类似桥梁施工1座以上

3.3主要施工机械设备配置

4、托架、挂篮、吊架设计及检算

0#段托架采用型钢加小钢管满堂架构成。在墩柱上预埋纵向I45a工字钢6根（单根长12m），纵梁上的横向分配梁采用I28a工字钢16根（单根长12m），纵横向工字钢采用焊接，形成整体，保证同时工作（具体布置见图）。在横向工字钢上设置纵向方木，方木规格为12×12cm（纵向底层方木布置见图）。在纵向方木上拼装φ48χδ3mm小钢管满堂脚手架，钢管设置上下顶托，钢管纵向间距为30cm和35cm，横向间距为35cm、50cm、和70cm。小钢管高度在1.0~2.0m之间，在上中下设置三道纵横向水平杆，再按30度~60度设置纵横向剪力撑。小钢管上顶托上设置纵向方木（12×12cm），纵向方木上设置横向方木长度8.0m（12×12cm），左右错头1.0m，形成宽度为9.0m的平台，纵向间距0.25m，在腹板下横向方木加密，用2.0m长方木间距0.125m。横向方木上铺设2cm厚木模板，以形成610cm宽底模。

由于节段配筋率较大，故混凝土容重取26.5KN/m3。

②.纵向混凝土线荷载q1

底板：6.1×0.9×12×26.5=1745.82KN

腹板：0.7×7.78×2×12×26.5=3463.66KN

顶板：6.1×0.52×12×26.5=1008.70KN

纵向倒角：0.4×0.4×12×2×26.5=101.76KN

翼板：（0.4+0.75）×12×26.5=365.70KN

则q1=（1745.82+3463.66+1008.70+101.76+365.70）÷12

=557.14KN/m

横隔板处梁体部分荷载已计算，故此处只计算剩余部分。

倒角：（1.0×1.0×4.7÷2+1.0×0.873×4.7÷2+0.4×0.4×4.7）×26.5

横隔板集中在墩柱上1.2m范围内，故

q2=（1035.60+142.01）÷1.2=981.34KN/m

用2cm厚的竹胶板，容重取7.5kN/
，则荷载为：

6.1×12×0.02×7.5=1.46KN

0.12m×0.12m方木容重取7.5kN/
，横向8m长35根，横想加密方木2m长70根；底层纵向方木两层10m长42根。

（8×35+2×70+10×42）×0.12×0.12×7.5=90.72KN

钢管长度均按照2m计，一根立杆两个顶托及钢管按照120N=0.12KN。横向21排，纵向25排，共525根立杆。

0.12×525=63KN纵横杆、剪力撑、扣件等按照100KN计。

63+100=163KN

横向I28a工字钢43.47kg/m=0.43KN/m，共16根，单根长12m。

0.43×16×12=82.56KN

纵向I45a工字钢80.38kg/m=0.79KN/m，共6根，单根长12m。

0.79×6×12=56.88KN

工字钢=82.56+56.88=135.44KN

预计内外钢模板重量50T=500KN

1.46+90.72+163+135.44+500=890.62KN

两薄壁墩厚度为1.8m×2=3.6m，因此支架荷载作用9.4m长度范围内。

q3=890.62÷9.4=94.75KN/m

q1作用在墩柱上，因此作用在托架上的荷载只计q1、q3。

q=q1+q3=557.14+94.75=651.89KN/m

q=1.2×651.89=782.27=782KN/m

纵向I45a工字钢是预埋在墩柱内，且埋设长度为1.8m，把此处简化为固定端。因此该托架受力可简化为5段：

AB段=EF段，为一端固定，另一端简支的多约束结构。

BC段=DE段，此段受力在墩柱以上DBJ41／T 140-2014 石膏秸秆复合隔墙技术规程.pdf，可不做计算。

CD段，两端均为固定端的多约束结构。

①.纵向I45a工字钢计算

查表知，I45a截面特性（6根）：

截面面积：A=10240mm2

惯性矩：Ix=322410000mm4

甘12J7：墙身一加气混凝土砌块.pdf截面抵抗矩：Wx=1432900mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

Ra=3ql/8=3×782×2.0/8=586.5KN