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根据现场特点，在2#楼南侧设木工制作棚。组织施工人员搭设钢架木

工棚。位置见主体阶段施工现场平面布置图。

本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等由木工工长画出班组施工范围内模板拼装图（模板翻样图）扎毛水库导截流施工方案，经项目工程审核后交队组施工。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。

1.1基础侧模采用机红砖120厚（采用MU10砖,M10水泥砂浆砌筑），砖胎模加固采用外侧堆土的方式，堆土高约为800mm左右，上部用多层板木方子加固。电梯井及集水坑侧壁采用散拼木模；钢管支架。

1.2由于基础梁、砼剪力墙形成整体，考虑墙体总高度大，为减少上部高度、减少墙与独立基础的施工缝，因此剪力墙浇筑高度统一位于基础梁上300mm处。基础模板上方用水平钢管相互拉结，形成整体。外挡土墙墙体要预埋木条做好止水条预埋。砼挡土墙墙体用螺杆必须止水。临空墙、防爆波电缆井、扩散室必须使用一次性螺杆，不得使用套管。

：1.3由于基础与外墙、外墙与内墙及水池与周边墙体砼品种与级别不同，因此在钢筋绑扎结束后，模板支设前，在其交界处垂直方向用钢丝网将其隔开。

构造要求：次楞(40×70木龙骨)间距(mm):225；主楞(48×3.5双钢管)间距(mm):450；M14穿墙螺栓水平、竖向间距(mm):450；15厚多层板；支设详下图：

构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；梁底增加承重立杆根数:1；立杆承重连接方式:双扣件，宽度大于300、高度大于700梁立杆下用可调顶托；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为Φ48×3.5；木方采用40X70mm，15厚多层板。梁高大于700时用对拉螺杆一道；梁高大于900时用对拉螺杆二道。

构造要求：立杆横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆承重连接方式:可调托座，托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；模板支架搭设高度(m):2.75；采用的钢管Φ48×3.5(mm)；板底支撑连接方式:方木支撑，木方的间隔距离(mm):250.000；面板采用多层板，厚度为15mm；

构造要求：次楞(40×70木龙骨)间距(mm):300；M14穿墙螺栓水平间距(mm):600、穿墙螺栓竖向间距(mm):500；主楞(圆钢管48×3.5)间距(mm):500；多层板，面板厚度(mm):15.00。

构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1，间距(m):1.20；立杆承重连接方式:双扣件。采用的钢管类型为Φ48×3.5；木方采用40X70mm，15厚多层板。梁高大于700时用对拉螺杆一道。所有次梁梁底可不增加立杆。如下图：

构造要求：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.80；采用的钢管Φ48×3.5(mm):；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件；面板采用多层板，厚度为15mm；板底支撑采用40×70方木；

——墙模板荷载标准值计算

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得65.669kN/m2、148.800kN/m2，取较小值65.669kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.669kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图：

①、抗弯强度验算。跨中弯矩计算公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.67×0.45×0.90=31.915kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

q=q1+q2=31.915+1.134=33.049kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×33.049×225.0×225.0=1.67×105N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.67×105/1.69×104=9.915N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=9.915N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

②、抗剪强度及挠度验算略。

——墙模板内外楞的计算

(一).内楞(40×70木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×70×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图：

①.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.67×0.23×0.90=15.958kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m，其

中，0.90为折减系数。

q=(15.958+0.567)/2=8.262kN/m；

内楞的最大弯距：M=0.1×8.262×450.0×450.0=1.67×105N.mm；

内楞的抗弯强度应满足下式：

内楞的最大应力计算值：σ=1.67×105/6.40×104=2.614N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

内楞的最大应力计算值σ=2.614N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

②.内楞的抗剪强度、内楞的挠度验算略

(二).外楞(48×3.5钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图：

①.外楞的抗弯强度验算

外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.67+1.4×2)×0.22×0.45/2=3.72kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=450mm；

外楞最大弯矩:M=0.175×3718.03×450.00=2.93×105N·mm；

外楞的最大应力计算值:σ=2.93×105/5.08×103=57.637N/mm2；

外楞的最大应力计算值σ=57.637N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

②.外楞的抗剪强度、挠度验算略

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.55mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.669×0.45×0.45=13.298kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=13.298kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

——支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.21kN，中间支座最大反力Rmax=10.417；

最大弯矩Mmax=0.349kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.088mm；

最大应力σ=0.349×106/5080=68.75N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值68.75N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

——扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.417kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

——立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式

①.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=0.21kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.95=1.232kN；

N=0.21+1.232+0.529+7.711=9.682kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9681.628/(0.199×489)=99.492N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=99.492N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

②.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=10.417kN；

N=10.417+1.232=11.54kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11539.943/(0.199×489)=118.588N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=118.588N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

1.2.2梁截面宽度B(m):0.45；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):200.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.45；

——支撑托梁的强度验算

支撑托梁按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.900=22.950kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(22.950+0.350)+1.4×4.500=34.260kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.791kN，中间支座最大反力Rmax=17.825；

最大弯矩Mmax=0.784kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.283mm；

最大应力σ=0.784×106/5080=154.239N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

GB50236-2011现场设备工业管道焊接工程施工规范.pdf支撑托梁的最大应力计算值154.239N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

——立杆的稳定性计算:

①.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=0.791kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.45=0.999kN；

某新校区外立面建筑玻璃幕墙施工方案.docN=0.791+0.999=1.791kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；