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莹展电子科技生产基地A型厂房高支模专项施工方案工程名称：莹展电子科技生产基地A型厂房
工程地点：深圳市龙岗区坑梓镇莹展工业区内
某高速公路互通立交施工组织设计建设单位：莹展电子科技(深圳)有限公司
编制单位：湖南衡阳市第一建筑工程公司
本期莹展电子科技生产基地A型厂房（A型1#、2#、3#标准厂房）子项目为A栋子项多层厂房，包括1#、2#、3#共3栋厂房，建筑面积规定为63307.29平方米，地块北临凤凰大道,南面为天时达厂区,西向为厂区主要出口及二期已建生活区,东向为厂区四期建设用地.
结构类型：框架结构建筑面积63307.29㎡层数：5层，首层层高6.5米,二～五层均为4米.二层梁板结构中梁最大截面为300×1100㎜,板厚最大为130㎜.本方案以最大梁截面和最大板厚进行高支模验算.
主要应保证混凝土结构的质量，具体要求如下：
（1）接缝严密，不漏浆。
（2）保证结构稳定、安全、构件的形状尺寸和相互位置的正确。
（3）模板的构造简单，支拆方便。
保证在施工过程中结构稳定，不变形、不沉降、不倾斜，不倒坍。
针对工程结构的具体性在确保工期，质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。
三、A型1#、2#、3#厂房首层高6.5拟采用取方案
梁底模、侧模和板底模均采用18mm厚木胶合板，木方均采用80×100mm松方木。
梁底模、侧模和板底模的方木间距（见计算书）。
梁、板底托梁采用80×100mm松方木。
超过500mm净梁高（减去厚的梁高）中间采用直径12mm的对拉螺栓，间距为600mm。
高支模的支撑结构采用MF1219型门式脚手架，门架的宽度b=1.22米，门架的高度h=1.93米，门架立杆采用Φ27.2×1.9mm钢管,立杆加强杆采用Φ48.0×3.5mm钢管，剪力撑Φ26.8×2.5mm钢管。
门式架步距1.93米，跨距1=1.83米，每榀门架之间的距离0.90M，剪力撑按一步一跨交叉设置。
门式架底部250mm处设扫地杆，水平拉杆按每步设置，共4层，扫地杆和每层水平拉杆间距与门式架跨距（1.83米）和每榀门架间距（0.9米）相同。
扫地杆和水平杆采用Φ48×3.5mm钢管，用扣件和门式架连接。
本工程先浇完首层柱砼，首层柱拆模后用Φ48×3.5mm钢管锁住柱身分4步与每层水平拉杆连接，以加强高支模支撑系统的整体性。根据此拟定方案进行验算。
四、A型1#、2#、3#厂房层高6.5计算书
梁截面宽度B=300mm，
梁截面高度H=1100mm，
梁模板使用的方木截面50×100mm，
梁模板截面底部方木距离150mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
自重=0.340kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)200/(T+15)，取8.000h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=30.00×1.80×1.80/6=16.2cm3；
I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
强度计算公式要求：=M/W<[f]
其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.3+24.00×0.3×1.1+1.50×0.3×1.1]+1.4×2.50×0.3=11.27kN/m
最大弯矩计算公式如下:
=0.025×106/162.00.0=1.54N/mm2
梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.150×11.27=1.0143kN
强度计算值T=3×1014.3/(2×300×18)=0.282N/mm2
强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中q=0.34×0.3+24.00×0.3×1.1+1.50×0.3×1.1=8.517N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×8.517×150.04/(100×6000.00×145800.0)=0.033mm
梁底模板的挠度计算值:v=0.033mm小于[v]=150/250,满足要求!
梁底方木的高度H=100mm；
梁底方木的宽度B=50mm；
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下
强度计算公式要求：=M/W<[f]
其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
P——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；
P={1.2×[0.34×(0.3+2×1.1)+24.00×0.3×1.1+1.50×0.3×1.1]+1.4×2.50×0.3}×0.3=3.65kN
最大弯矩计算公式如下:
其中L——梁底方木的跨度，L=250+2×300=850mm
M=0.365×850.000/4/1000=0.775kN.m
=0.775×106/83333.3=9.3N/mm2
梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.5×3.65=1.825kN
截面抗剪强度计算值T=3×1825/(2×50×100)=0.5475N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
梁底方木抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中P=[0.34×(0.3+2×0.85)+24.00×0.3×0.85+1.50×0.3×0.85]×0.3=2.154kN
梁底方木的挠度计算值:v=0.696mm小于[v]=850/250,满足要求!
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
强度计算公式要求：=M/W<[f]
其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.8=34.368N/mm
最大弯矩计算公式如下:
=0.309×106/27000.0=11.44N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×34.368=6.186kN
强度计算值T=3×6186/(2×500×18)=1.031N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中q=28.80×0.50=14.40N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×14.400×300.04/(100×6000.00×243000.0)=0.542mm
梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!
六、梁底模板木顶撑的计算
梁底模板顶撑的稳定性计算公式为
其中N——作用在梁底模板顶撑的荷载力，
N=1.2×[0.34×(0.3+2×1.1)+24.00×0.3×1.1+1.50×0.3×0.8]×0.00+1.4×2.50×0.3×0.00=0.00kN；
i——顶撑的回转半径，i=0.289×100.00=28.90mm；
L——顶撑的计算长度，L=2800.00mm；
——轴心受压顶撑的稳定系数,由长细比l/i=96.886的结果确定；
=2800/96.8862=0.298
——顶撑立杆受压强度计算值；经计算得到=0.0/(0.298×10000.0)=0.000N/mm2；
[f]——顶撑立杆抗压强度设计值，[f]=13.00N/mm2；
顶撑的稳定性计算<[f],满足要求!
梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为5.65米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。
梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。
梁顶托采用80×80mm方木。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.500×0.800×0.400=8.160kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.400=0.800kN/m
经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m
2.方木强度、挠度、抗剪计算
方木弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
经过计算得到最大弯矩M=0.941kN.m
经过计算得到最大支座F=1.792kN
经过计算得到最大变形V=3.8mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=3.8mm
方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力，如图所示。
均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=0.620kN.m
经过计算得到最大支座F=4.840kN
经过计算得到最大变形V=2.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=2.4mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219)1榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.400=0.080kN
水平架2步1设0.165×1/2=0.083kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.397/1.950=0.203kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.533
2×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kN/m；
(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.123kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.326kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力3.052kN，4.840kN
第2榀门架两端点力3.904kN，3.904kN
第3榀门架两端点力4.840kN，3.052kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=7.892kN。
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.326kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=7.892kN；
H——脚手架的搭设高度，H=5.4m。
经计算得到，N=1.2×0.326×5.40+7.892=10.00kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=9.54kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.386；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.32cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2；
h1——门架加强杆的高度某VCM螺杆压缩机安装工程施工方案_secret，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd=77.478kN。
立杆的稳定性计算N 某办公楼室内外装饰施工组织设计方案楼板模板门式脚手架支撑计算书 计算的脚手架搭设高度为6.39米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。