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元宏锦江(一期)2#楼

福建省永泰建筑工程公司

河西潘塘公园工程施工组织设计4．工程特点、重点、难点

3．模板工程施工方法及要点

3.2特殊部位模板支设

3.2.5柱、梁、连梁模

3.2.6斜屋面顶板支模要求

斜屋面模板专项施工方案

工程设计图纸及标准图集

开封元宏锦江一期工程2#楼

开封元宏房地产开发有限公司

开封市建筑设计院有限公司

河南建工工程监理有限公司

福建省永泰建筑工程公司

本工程由一幢1~17层的住宅组成（2#楼），总建筑面积为12740.87平方米，一层商铺5.2m二至十七层层高为2.9m，建筑高度为58.10m。

结构类型：框架剪力墙结构。建筑耐火等级为二级，抗震设防烈度为7度，工程为多层建筑。

4．工程特点、重点、难点

元宏锦江2#楼为框架剪力墙结构，一层商铺5.2m二至十七层层高为2.9m，层数为17层，屋面为斜屋面。

屋面工程形状复杂，斜屋面高低错落，屋面斜板倾角为60°和30°，屋面模板工程施工难度大，劳动强度高，标高控制较难，模板等周转材料消耗量远远超出定额消耗量，为一次摊销。屋面板有向外悬挑500mm的檐沟，檐口支架搭设困难。屋面板上有老虎窗，给施工带来更大的难度，模板配置要求更高。支撑体系搭设困难，整个支撑体系为满堂架支撑系统，控制好水平拉杆的设置和受力立杆的传力途径，采用扣件钢管架支撑，确保模板的稳定性和刚度。

三、斜屋面施工方法及要点

2#楼分为两个单元，每个单元共17层，一层商铺5.2m二至十七层层高为2.9m，总建筑高度为58.10m，屋面为斜屋面，斜屋面屋脊标高为58.10m。屋面斜板倾角为60°和30°，斜板至屋脊高度为4.15m。

屋面模板体系采用18厚木胶合板及50X100木档配置，模板支架系统采用φ48×3.0钢管扣件架满堂搭设。

3．模板工程施工方法及要点

主体结构柱模安装→满堂架搭设→立梁模→铺斜屋面板→加固

满堂架搭设前先在十七层板面（层面结构标高为17.4m）阁楼屋面柱模定线安装，天沟预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋面屋脊线及阴角线（整个坡屋面水平投影线）。

斜屋面标高为55.278.m至56.4m不等。搭架时按控制标高立好高点及低点立杆，扫地杠水平杆及纵横向剪力撑。

架子搭设完毕之后，在梁模板支设至斜屋面梁底，立梁侧膜、铺坡，枋与架提固定采用18#铁丝8字型绑扎，绑扎点间距不大于1000。

3.2特殊部位模板支设

2#楼坡屋面还带有天沟向外挑500，外边翻高500，。为保证混凝土外观质量及刚性防水要求反沿与斜面板混凝土一次浇筑。

烟道中心线距屋脊小于1500时，应高出屋脊500；

烟道中心线距屋脊大于3000时，其顶部与屋脊的连线同屋脊水平线之间夹角不大于10°。

屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键。搭设架体时要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木枋并绑牢后，按楼面上的控制线在木枋上弹出屋脊及阴角线，再进行模板施工，确定截面尺寸准确。

3.2.5斜屋面顶板支模要求

60°处为双面夹板法。施工需要用短钢筋作支架，并加设止水片，以控制屋面厚度和止水、防渗。由于模板支撑系统承受斜屋面的横向推力，因此，必须设置斜撑。应两面同时顺向浇筑混凝土，以减少侧压力，使焊接钢筋同时双面受力。防止混凝土单侧浇筑使支架发生位移而一边倒，甚至发生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受到高处作业、坡度大小、形状变化和槽沟等多方面影响，支模及浇筑混凝土均比较困难。

2#楼采用满堂架搭设，满堂架立杆从十七层~阁楼坡屋面顶高度不等，立杆间距为1000，水平杆间距为1500，搭设。

架搭设高度依据斜屋面坡度及标高而定。为了保证整个支撑体系的稳定，纵横必须全部设置扫地杆及落地落地剪力撑，以消除屋面侧的压力。

按施工规定要求超过4m跨梁中部起拱2%

配置模板时工长必须对主要部位重点检查模板的加工质量。

本工程楼板厚为：0.10m，根据具体情况对100mm的板进行计算楼板的模板及支撑设计：

各材料的验算如下：（以板厚100为验算依据）

①模板结构自重：0.5×1=0.5

②新浇钢筋砼自重：25×0.10=3.00

③施工人员及施工设备荷载：2.5

恒荷载：q=1.2×（0.5+3）=4.20（KN/m）

活荷载：1.4×2.5=3.5(KN/m）

楼板模板是双向板（按三跨连续梁），其计算简图如下:

(1)、活荷载按均布荷载考虑,(按最不利组合进行布置),其计算简图如下:

Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5)×0.3662=0.11（KN.m）

Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5)×0.366=1.71（KN）

(2)、活荷载按集中力考虑

F（活荷载）F（活荷载）

F（活荷载）F（活荷载）

Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32（KN.m）

Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28（KN）

故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m)V=3.28(KN)进行强度验算

Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)

σ=Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（5）挠度的验算，其计算简图如下：

q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）

W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/（100×9000×444690）

=0.13mm<366/400=0.915mm

次龙骨采用100×100，间距366mm

恒荷载的计算简图如下：

100010001000

活荷载按均布考虑：其计算简图如下：

100010001000

q=4.2×0.366=1.54(KN/m)

q’=3.5×0.366=1.28(KN/m)

Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28)×1.02=0.31（KNm）

Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28)×1.0=1.71（KN）

按弯矩最不利组合布置,计算简图如下

100010001000

按剪力最不利组合布置,计算简图如下

100010001000

Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40（KNm）

Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79（KN）

故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm)V=1.79（KN)进行强度验算

(3)、抗弯强度的验算

(4)、抗剪强度的验算：

τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×1.79×103/(2×100×100)=0.27(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（5）、挠度的验算，其计算简图如下（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）

q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）

q=4.2×0.366=1.54KN/m

W=(5ql4)/(384EI)=〔5×1.54×10004〕/（384×9000×8333333.33）

=0.27mm<〔w〕=1000/400=2.5mm

主龙骨采用100×100，S=1000(mm)

FFFFFF F F F F

120012001200

a、按弯矩最不利布置组合

FFFF F F F F

120012001200

b、按剪力最不利布置组合

120012001200

F=4.2×0.366×1.0=1.54KN

F活=3.5×0.366×1.0=1.28KN

Mmax=(0.244×1.54+0.289×1.28)×1.2=0.89（KNm）

Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28)=3.63（KN）

σmax=Mmax/Wx=0.89×106/〔1/6×100×1002〕=5.34(MPa)＜〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100)=0.54(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（4）挠度的验算，其计算简图如下：（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）

=1.26(mm)<〔w〕=1200/400=3(mm)

本工程的梁截面尺寸有：250×450、等,梁模板采用18厚胶合板，底模横楞采用100×100mm的中方，间距500mm、600mm，纵楞采用100mm×100mm，间距500mm、600mm，扣件式钢管支撑，间距1200、1500mm，横楞采用100mm×100mm,具体详梁模板构造图，穿梁螺栓的水平间距为1000mm。

本组织针对梁进行240×450mm2进行验算。（其计算简图按二跨连续梁计算）

一、针对250×450mm2的梁进行计算

底模板自重：0.5×0.20=0.10（KN/m）

钢筋砼自重：25×0.20×0.8=3(KN/m)

振动荷载：2.0×0.20=0.4(KN/m)

恒载:：q=（0.10+3）×1.2×1=3.72(KN/m)

活载：q1=0.4×1.4×1=0.56(KN/m)

a、强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：

Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×0.5=0.16（KNm）

Vmax=Kvql=(0.5×3.72+0.617×0.56)×0.8=1.55（KN）

Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)

σmax=Mmax/Wx=(0.16×106)/49410=3.24(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18)=0.14(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

b、挠度的验算，其计算简图如下：

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×5.58×6004〕/〔100×9000×915×183×（1/12）〕

=1.22mm<〔w〕=600/400=1.5mm

强度验算：q=3.72+0.56=4.28（KN/m）

q,=3.72（KN/m）（用于挠度计算）

按单跨计算，其计算简图如下：（500mm为梁宽各边加100mm）

Mmax=（1/8）ql2=（1/8）×4.28×0.42=0.09（KNm）

Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4=0.86（KN）

σmax=Mmax/Wx=(0.09×106)/〔（1/6）×100×1002〕=0.54(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100)=0.13(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

Wmax=5ql4/(384EI)=5×4.28×4004/〔384×9000×（1/12）×100×1003〕

=0.02(mm)<〔w〕=400/400=0.75(mm)

150015001500

强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：

150015001500

Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×1.52=0.98（KNm）

Vmax=Kvql=(05×3.72+0.617×0.56)×1.5=3.87（KN）

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.87×103)/(2×100×100)=0.58(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

b、挠度的验算，其计算简图如下：

150015001500

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×3.72×15004〕/〔100×9000×100×1003×（1/12）〕

=1.70mm<〔w〕=1500/400=3.75mm

F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×〔(250)/(20+15)〕×1.15×21/2=49.07（KN/m2）

P=25H=25×0.5=15（KN/m2）

取二者较小值P=15（KN/m2）计算

振捣荷载4（KN/m2）

恒载q=1.2×15=18（KN/m2）

DB35／T 1894-2020 数字福建电子政务项目审查规范活载q1=1.4×4=5.6（KN/m2）

按二跨连续梁进行计算，其计算简图如下：

弯矩活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：

剪力活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：

Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6)×0.252=0.16（KNm）

DBJ／T61-42-2016标准下载Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6)×0.25=3.69（KN）