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三环路60+100+60m连续梁合拢段施工方案

1.2.合拢段锁定计算假设

1）以合拢段长度不变，锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。

2）边跨合拢时边跨模板与砼的摩擦系数取0.15，中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。

边跨合拢段在悬浇13#节及边跨现浇段完成后施工GB／T 51223-2017 公共建筑标识系统技术规范(完整正版、清晰无水印)，长度2m，截面高度4.85m，砼方量27m3，重69吨，梁体砼设计为高性能C50，采用C55微膨胀砼。

边跨合拢段砼浇筑后，张拉纵向预应力束2T17、2B13～2B16；主墩顶临时固结解除后张拉4B11、4B12，然后安装中跨合拢段临时吊架及支撑骨架。

中跨合拢段在边跨合拢段完成后施工，长度2m，截面高度4.85m，中间设一宽80cm的中隔板，砼方量42m3，重110吨，梁体砼设计为高性能C50，采用C55微膨胀砼。

中跨合拢段砼浇筑后，张拉纵向预应力束2T18、4B1～4B3、2B4～2B10、2B4＇～2B6＇；拆除吊架后解除临时预应力束T18。

边跨现浇段及中间节13#块施工完成后，安装边跨合拢段吊架，进行边跨合拢段锁定，浇筑边跨合拢段砼，张拉边跨T17、B13～B16及边跨横竖向预应力筋，拆除边跨合拢段吊架。

3.1.2合拢段吊架及模板

利用挂篮底模、外侧模、内模作为边跨合拢段模板。挂篮前移时，因前吊带与边跨现浇段梁体抵触，无法前移就位，所以在前移前要做好以下工作：

1）挂篮施工完13#块后，内外模暂不拆除拉筋螺母，预应力束张拉后，解除内外导梁前吊杆，用钢丝绳或倒链系住内外导梁前端。

2）利用对面梁段的预留孔穿入钢丝绳与导梁连接，通过导链将导梁牵引至对面梁段，并用精轧螺纹钢将导梁固定在梁体翼板及顶板上。

3）拆除拉筋，放松内外侧模，在外导梁上穿钢丝绳将底模前下横梁两端吊起，同时调整挂在导梁上的后下横梁吊点导链，拆除后吊带，使底模平台前移就位，利用吊带将其固定在底板预留孔上。

4）拆除挂篮前吊带，通过导链牵引外模架、内模架就位。

5）用拉筋将内外模拉紧，缝隙用密封条或砂浆补平，为防止出现错台或漏浆。

根据调查，北京市历年各月气温如下表

由于三环路是6月份进行合拢，梁端到主墩49m，按梁体浇筑后洒水降温，升温后最大温差15℃计算，砼伸长量为

49m×0.00001砼线膨胀系数×15℃＝0.00735m

梁体升温后产生的对合拢段顶撑力为

0.00735m/49m×35.5×1000MPa×13m2=69225KN

如果完全在最冷时浇筑砼，则理论上不用进行合拢段张拉，但因浇筑时不能完全保证最冷时浇筑，为防止温度刚浇筑后降温拉裂，考虑5℃温差，引起的张拉力按上式计算应为23075KN。

根据以上计算，温度应力引起的力较大，此时只有边跨模板对梁体有约束力，如果约束力小于梁体温度应力，梁体肯定会产生位移。

边跨现浇段及13#块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高、50cm宽、2cm厚的钢板，钢板后方加焊钢板箱进行加强，梁体内的钢板箱要打孔保证砼连成一体。支撑型钢用双工20焊接而成，在砼浇筑前几天凌晨最低温度时，将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上，起到支顶作用并起部分抗拉作用，焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端，并备钢板打楔顶紧。

边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后，在温度变化作用下，由于中墩临时支撑尚未拆除，梁体变化引起的微小滑动，边跨合拢段临时固结骨架所受轴向力作用主要由边跨现浇段砼与模板的摩擦力引起，边跨现浇段施工完成后，边支座处支顶方木要拆除，使支座能够活动。

木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ＝0.15，则：

合拢段刚性支撑所受轴力：

N=μG＝0.15×448×9.8=658KN

式中：G为边跨现浇段梁段的重力。

假设采用2工20a焊成支撑骨架，每个合拢段4个，则每个刚性支撑所受应力：

σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169KPa=23.2MPa

由于总共仅有658KN的力，故边跨不再采用临时张拉束，仅用劲性骨架焊接来提供拉应力，以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇砼的张应力。

四个骨架所承受的平均力为：658/4=165KN，为保证焊缝牢固，每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊，焊缝厚度6mm。

3.1.4合拢段砼浇筑

选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土，浇筑时间在4小时内完成，砼浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。

收听天气预报，三天内有大风降温时，不进行合拢段砼浇筑。

两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润，并冲洗干净。

采用新出的合拢段微膨胀混凝土，现场技术负责人确认，利用汽车泵送，入模混凝土塌落度不大于20cm。

砼浇筑后专人进行喷水雾养生，初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护，专人进行砼测温记录。

考虑两种工况，计算分别如下，其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩，临时固结都可以满足，不再进行配重。根据标高，如有必要，在T构两侧压配重将边跨合拢段13#块端部与现浇段14#块端部标高找平。

13#块施工完成后，保持边跨挂篮主桁不动，底模平台及内外模前移到设计位置，中跨挂篮不动。

由于底模平台重13t，外侧模及桁架重12t，内模重约5t，前移距离2m，整个挂篮重57t，中跨防护重3t，故

底模平台走行后不平衡弯矩为：13*2*10=260KN·m

内外模走行后不平衡弯矩为：(13+12+5)*2*10=600KN·m

可见中间节施工期间及边跨吊架改制时，最大不平衡弯矩均小于临时固结所能承受的65368KN·m，可以不考虑配重。

2）边跨合拢段砼浇筑时

一半砼重量相对主墩中心产生的不平衡弯矩为

此时两边产生的不平衡弯矩为

在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重，配重重量为34吨，随边跨合拢段砼浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量，保持T构两侧力矩平衡。

合拢段混凝土强度达到设计要求后，放松吊架外侧模及内侧模。然后按顺序进行其他预应力束张拉，张拉完成后方可脱底模。

合拢段混凝土灌注前，要将所有的预应力钢绞线全部穿入波纹管内，为防止砼浇筑时波纹管道堵塞，除接口处用绞带缠绕密封外，还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞，同时砼浇筑时下砼口要尽量避开波纹管位置，并在合拢段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔，以防合拢段发生堵管影响压浆质量。

预应力束的张拉顺序要按照设计要求进行。

边跨张拉完成T17、B13～B16后，拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力，张拉边跨B11～B12，拆除边跨现浇段支架，安装中跨吊架及模板，进行中跨合拢段锁定，绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段砼，张拉T18、B1～B10，拆除中跨合拢段吊架，拆除T18。

3.2.2合拢段吊架及模板

利用挂篮底模、外侧模、内模作为中跨合拢段模板。边跨合拢段张拉完成拆除现浇段支架后，先拆除边跨挂篮，然后将67#墩中跨挂篮向后退，退出2m后前移66#墩中跨挂篮作为吊架。

a.拆除内导梁及内模，在箱内运输，从68#墩梁端用吊机配合拆除。

b.从后方吊环到前方吊环，逐个向后挪到12#块时的吊带孔，前方吊杆保持不变，用倒链拉动外侧模，使其后退2米。

c.将前下横梁前端用钢丝绳系在外导梁上，拆除后下横梁后吊带，使底模平台全部吊挂在外导梁上，用倒链拖拉底模平台后退2米。

d.在13#块新增的预留孔内穿入倒链或钢丝绳，系住外导梁的前端，拆除外导梁前吊杆。切除外导梁前端1米。

e.拆除挂篮主桁架及走道梁。

2）66#墩挂篮前移作吊架

a.挂篮施工完66#墩13#块后，内外模暂不拆除拉筋螺母，预应力束张拉后，解除内外导梁前吊杆，用钢丝绳或倒链系住内外导梁前端。

b.利用67#墩13#块梁段的预留孔穿入钢丝绳与导梁连接，通过导链将导梁牵引至对面梁段，并用精轧螺纹钢将导梁固定在梁体翼板及顶板上。

c.拆除拉筋，放松内外侧模，在外导梁上穿钢丝绳将底模前下横梁两端吊起，同时调整挂在导梁上的后下横梁吊点导链，拆除后吊带，使底模平台前移就位，利用吊带将其固定在两个13#块底板预留孔上。

d.拆除挂篮前吊带，通过导链牵引外模架、内模架就位。

e.用拉筋将内外模拉紧，缝隙用密封条或砂浆补平，为防止出现错台或漏浆。

3.2.3.合拢段锁定

采用与边跨相同的骨架，并在两13＇#内预埋相同的钢板箱，详见附图。

中跨合拢时抵消温度变形的力主要由66#墩顶活动支座与梁体摩擦力承担，取摩擦系数0.05，承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的一半。此时摩擦力（等于合拢段刚性支撑所受轴力）为

家洼汽车配件车间某钢结构施工组织设计N=μG＝0.05×5610×9.8=2749KN

假设采用2工40a焊成支撑骨架，每个合拢段4个，则每个刚性支撑所受应力：

σ=N/A=2749/4/2/0.00861=39910KPa=39.9MPa＜200MPa

按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线，选择临时张拉2T18、2B8纵向预应力束，以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇砼的张应力。

由于边跨梁体最大摩擦力2749KN，故每束钢绞线张拉到2749/4=687KN即可，为确保不开裂，施工时对四束钢绞线临时各张拉到70吨。待砼强度达到100%后，张拉完其他预应束后，将2T18预应力放张。

恒大银湖城施工组织设计（141P）.doc3.2.4.合拢段砼浇筑

在中跨合拢段一侧用水箱压重，使中跨合拢块两端标高一致。砼强度达到50MPa后方可取消配重。

3.2.6.预应力张拉