施组设计下载简介：

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2、主要梁板截面尺寸、层高、跨度统计 2

三、支模架设计计算 3

3、模板工程材料选用 3

99浙J27：园林桌凳.pdf4、支模架搭设详细说明 4

（一）750×1000梁模板扣件钢管高支撑架计算书 5

（二）120mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 13

四、劳动力、机械设备计划 19

五、模板支撑架的构造和施工要求 20

1、支模架的材料和人员要求 20

2、模板支架的构造要求 20

3、支撑架搭设的要求 21

六、模板支、拆质量安全技术措施 22

2、模板支设质量、安全技术措施 22

3、模板拆除质量、安全技术措施 23

七、支撑体系检查和验收要求 23

新建沪杭客专站房及站场相关工程二标段桐乡站

1、《新建沪杭客专站房及站场相关工程二标段桐乡站建筑、结构施工图》

桐乡站属小型站，中心里程为DK111+240，车场设计规模为2站台面4线。基本站台（450×10.5×1.25m）和侧式站台（450×9×1.25m）各1座。中心里程为DK111+191.8处设洞身净宽8.0米的旅客出站地道一座。站房高峰小时发送量800人。

客运用房建筑面积4938m2，站台雨棚建筑面积11108m2，地下通道建筑面积438m2，站房雨棚建筑面积291m2。

耐久年限为100年，结构安全等级为二级，耐火等级为一级，抗震设防烈度小于6度，防水等级Ⅱ级。

客运站房：钢筋混凝土框架结构，柱网轴线尺寸7500×9000、15000×9000、7500×27000，屋顶为钢桁架金属屋面+局部单坡混凝土屋面；站房屋盖结构类型为H型钢、方钢及钢管组成的人字平面桁架结构，平面桁架梁之间采用钢梁连接。

站台雨棚：桐乡站站台雨棚形式为有站台柱雨棚，预应力高强砼管桩、独立承台基础。雨棚为单层钢结构，采用悬挑钢框架，雨棚柱为钢管混凝土柱，雨棚水平方向设防震分割缝。雨棚覆盖2个站台，纵向2个轴线。雨棚屋面均采用直立锁边镀铝锌钢板屋面系统，封口檐口采用3mm厚铝板。屋面排水采用虹吸排水方式，天沟为不锈钢天沟。

2、主要梁板截面尺寸、层高、跨度统计

1、站房基础梁（层高：5.700m）：

2、6.400m标高层（层高：6.500m）：

9.4、9、8.65、7.5m

3、11.500m标高层（层高：5.100m）：

4、站房屋面梁（5.100m）：

注：板厚均按120mm。

考虑到本工程的梁截面尺寸较多，在大跨度高支模架设计时，按照最大跨度与高度的750×1000截面进行设计计算。

2.1.750×1000截面按钢管脚手架进行设计计算；

2.2.楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。

4、支模架搭设详细说明

1、钢管脚手架部分（梁、楼板）

木方（60×80mm）

立杆横距900，纵距900

板底纵向或横向水平杆与立杆连接处，采用双扣件

立杆的步距均为1.50m

750×1000截面的梁

立杆横距800，纵距450，梁底增加2道承重立杆

梁底纵向或横向水平杆与立杆连接处，采用双扣件；梁底承重立杆处采用可调顶托

（一）750×1000梁模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为8m，

梁截面B×D=750mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.50m，

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

梁两侧立杆间距0.80m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.750m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.35×25.500×0.150×0.750×0.230=0.713kN。

采用的钢管类型为
48×3.2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×1.000×0.230=8.798kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.750×0.230×(2×1.000+0.750)/0.750=0.633kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.750×0.230=0.518kN

均布荷载q=1.35×8.798+1.35×0.633=12.732kN/m

集中荷载P=1.4×0.518=0.726kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=23.00×1.80×1.80/6=12.42cm3；

I=23.00×1.80×1.80×1.80/12=11.18cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.042kN.m

最大变形V=0.1mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.042×1000×1000/12420=3.382N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×1332.0/(2×230.000×8.000)=1.086N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.086mm

面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.654/0.230=11.541kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.54×0.23×0.23=0.061kN.m

最大剪力Q=0.6×0.230×11.541=1.593kN

最大支座力N=1.1×0.230×11.541=2.920kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.061×106/64000.0=0.95N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1593/(2×60×80)=0.498N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×8.549×230.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.007mm

木方的最大挠度小于230.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.237kN.m

最大变形vmax=0.054mm

最大支座力Qmax=6.290kN

抗弯计算强度f=0.237×106/4729.0=50.09N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.538kN.m

最大变形vmax=0.307mm

最大支座力Qmax=13.508kN

抗弯计算强度f=0.538×106/4729.0=113.71N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=13.51kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为

V1=8.401kNV2=13.143kNV3=13.508kNV4=2.689kN

考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=12.046kNV2=16.788kNV3=17.153kNV4=6.334kN

风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2

风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.472×0.800×1.500×1.500/10=0.119kN.m

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中AF——结构模板纵向挡风面积；

Wk——风荷载标准值，取0.472kN/m2；

La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取1.500m；

la——立杆纵距，取0.800m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.472×1.000×0.800=0.321kN

按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.482kN；

H——模板支架高度，取8.000m；

m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；

Lb——模板支架的横向长度，取1.350m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.482×8.000/[(1+1)×1.350]=4.284kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取17.153kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径，取1.588cm；

A——立杆净截面面积，取4.501cm2；

W——立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.119kN.m；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；

l0——计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.227m；

l0=h+2×a=1.500+2×0.200=1.900m；

l0=kuh=1.167×1.272×1.500=2.227m；

k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；

u——考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=17153/(0.349×450×0.935)=116.836N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=17153/(0.349×450×0.935)+119000/4729=142.015N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：

=(17153+4284)/(0.349×450×0.935)=17.182N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

（二）120mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为6.5m，

立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.35×2.981+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.070kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.070×1000×1000/48600=1.440N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.35×2.981+1.4×2.700)×0.300=1.405kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1405.0/(2×900.000×18.000)=0.130N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.981×3004/(100×6000×437400)=0.062mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

木方按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.35×0.904+1.35×0.090=1.342kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.616/0.900=2.906kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.91×0.90×0.90=0.235kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×2.602=1.405kN

最大支座力N=1.1×0.900×2.906=2.877kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.235×106/64000.0=3.68N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1405/(2×60×80)=0.439N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.220×900.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.223mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

DB／T29-36-2010标准下载集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.691kN.m

最大变形vmax=1.717mm

最大支座力Qmax=9.399kN

抗弯计算强度f=0.691×106/4729.0=146.02N/mm2

某科研图书楼施工组织设计支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!