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落地式卸料平台施工方案落地式卸料平台施工方案
本工程需要采用钢管扣件系统搭设长3.5m×宽卸料平台1座，平台位于D轴南5~6轴间。
1．材料要求：钢管采用Φ48×的热扎钢管。钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。
3.经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳施工组织设计（哈学院音乐厅）.doc，堆放场地不得有积水。
4.应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
5.平台底座面标高宜高于自然地坪。
6.平台基础经验收合格后。
7．平台必须配合施工进度搭设。
8.每搭完一步平台后，应按规范JGJ 130—2001表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
9．立杆搭设应符合下列规定：
1）严禁将外径与的钢管混合使用；
2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 130—2001第条的规定；
3）开始搭设立杆时，应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；
5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 130—2001第、6.3.6条的规定。
10．纵向水平杆搭设应符合下列规定：
1）纵向水平杆的搭设应符合JGJ 130—2001第条的构造规定；
2）在封闭型平台的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
12.平台防护门的设置(详附图一)
二.落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
脚手板自重0.50kN/m2，栏杆自重0.08kN/m，材料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。
地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数0.40。
图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一）、基本计算参数[同上]
二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 3；
截面惯性矩 I = 4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q1 =0.000+0.500×0.500=0.250kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q21 = 2.000×0.500=1.000kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22 = 1.000×0.500=0.500kN/m
经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.500+1.000=1.500kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载 q1 = 1.20×0.250=0.300kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.500+1.40×1.000=2.100kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×0.300+0.117×2.100)×1.5002=0.620kN.m
最大支座力 N = (1.1×0.300+1.2×2.10)×1.50=4.275kN
抗弯计算强度 f=0.620×106/4729.0=131.18N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载 q1 = 0.250kN/m
活荷载 q2 = 0.500+1.000=1.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.250+0.990×1.500)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与,满足要求!
三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.28kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.748kN.m
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=9.191kN
抗弯计算强度 f=0.748×106/4729.0=158.20N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与,满足要求!
四）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.19kN
因单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,所以考虑采用双扣件!
支座采用双扣件:2×8.0kN>9.19kN 满足要求
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 五）、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.114×15.000=1.712kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.080×1.000=0.080kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.500×1.500×1.000=0.750kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 2.000×1.500×1.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.542kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.500×1.000=1.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六）、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.75kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ； 公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.80= =3559/15.9=224.105 =0.145 =8750/(0.145×450)=133.965N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.500= =2800/15.9=176.322 =0.230 =8750/(0.230×450)=84.399N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.032×(1.800+2×0.500)= =3361/15.9=211.625 =0.163 =8750/(0.163×450)=119.507N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七）、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 35.00 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.75 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 46.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 GB 50901-2013标准下载 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 115.00 地基承载力的计算满足要求! 根据以上计算，综合考虑活荷载及操作人员重量，在保证安全的前提下卸料平台每次材料堆放，按材料品种单个计算，最大限量： 1、4m以上钢管140根 2、4m以下钢管60根 5、4m及以下木方150根 注意：材料堆放不得混杂GB8108-2014 车用电子警报器，应按品种分类分次进行，并且不得集中堆放，应分成3个区域及以上堆放。 三.落地式卸料平台扣件钢管支撑架立面图、卸料平台剖面图（详附图）