武汉地区厚互层土中基坑抗突涌破坏评价方法研究_熊宗海

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武汉地区厚互层土中基坑抗突涌破坏评价方法研究_熊宗海

人接触面的面积力[4]。实际工程中,面积力失稳表现 为坑底土表面出现网状裂缝;体积力失稳则表现为坑 底涌水、涌砂。对于坑底为弱透水互层土的基坑,基坑 突涌形式常常为后者[7,17]。所以下面按体积力失稳建 立相关计算模型。 由于互层土中各交互单元层较薄,在武汉地区勘 察时并未对其精细分层,往往依据现场及室内试验对 其物理力学性质及水文特征采取综合取值。基于此, 计对互层土地区基坑突涌分析模型提出以下假设:1 互层土层中各分层水头一致;②将互层土层看作均 土层,物理力学指标与勘察报告中综合取值一致。 图4为考虑土体强度时的基坑坑底单元体受力分 析图。单位士体的稳定条件如下118

图4出渗面单位土体受力分析 Fig.4 Stress analysis diagram of the unit of the seepage surface

1)渗透力J=i; 2)土体自重与浮力的合力; (3)土体间的摩擦力tang

4)单位土体所受的黏聚力c。 因此坑底互层土层土产生突涌的条件为18]

SN/T 3113-2012 钼铁硅含量的测定 硅钼蓝光度法Yi≥y $'tanp+ (+ tang +c) = ( + sytang

则坑底土体产生突涌渗透破坏的条件为: i≥i.

则坑底土体产生突涌渗透破坏的条件为: i≥i.

式中:i—坑底互层土层中水力坡降; i—土体突涌破坏临界水力坡降: 一坑底互层土侧压力系数。 图5为互层土坑底突涌计算简图。由于厚互层土 层中赋存有弱承压水,因此在坑底突涌验算中应当考 虑其中地下水的影响。在厚互层土内部地下水作用下

图5互层土坑底突涌计算示意图 Fig.5Schematic diagram of calculation at the bottom of foundation pit in interbedded soil

达到渗透破环状态的主体中,会形成一定的“流水”和 “流砂”通道。同时由于土颗粒受到渗透力的顶托松 动,其间的摩擦力及黏聚力将会大大减弱,故在后续的 抗底突涌验算中不考虑这部分土体的摩擦阻力及黏聚 力的影响,可以增加安全储备。基于此,首先计算由厚 互层土内部的地下水作用而达到渗透破坏状态的土体 深度,仅考虑上部土体浮重引起的突涌抗力:

式中:k坑底抗突涌安全系数。

以武汉华润万象城基坑工程为例,钻孔揭露土层 自上而下分布依次为黏土、厚互层土、粉细砂,其中厚 互层土物理力学指标如表2所示,厚互层土中承压水 头高度在互层土顶部1.0m处,下部砂层承压水头高 度位于厚互层土顶部3.0m。 法进行比较,计算结果如图6所示。

武中:d一一互层土中地下水作用下达临界水力梯度 土层深度/m; 坑底互层土平均浮重度/(kN/m); 九. 一互层土含水层的承压水头/m;

QTNXF 0001S-2016 洮南喜发农产品贸易有限公司 速冻粘玉米表2武汉万象城基 物理力字指标 WuhanWanxiangFoundationPi

(1)在考虑厚互层土的土体强度后,坑底抗突涌 安全系数为3.5,规范采用的压力平衡法计算安全系 数为1.5,本方法约为规范方法的2.2倍。因此按照 本方法计算坑底突涌稳定性将比只考虑土体自重更接 近工程实际、更经济。 (2)本文计算方法得到的结果与文献[19]及 [20]存在较大偏差,主要是计算原理不同。文献[19] 针对的是不透水的黏土层,从面积力失稳的角度进行 分析,以黏土层部分顶升作为坑底突涌破坏形式,从而 推导出考虑黏土强度的突涌计算方法。互层土层垂向

上具备弱透水性,在突涌中往往表现为流土、流砂形式 的渗透破坏,与黏土层在水压力作用下的发生的顶裂、 页升突涌破坏形式存在明显不同。因此基于不透水层 的计算方法不适合于厚互层土。 (3)文献[17]中弱透水层的计算方法与本节提出 的方法结果相近。原理上两者相似,均从坑底土突涌 渗透破坏的力学机理出发,充分考虑动水压力,即渗透 力的影响,建立了基坑抗突涌稳定分析模型。虽然厚 互层土层在垂向上呈弱透水性,但是还需考虑到互层 土层中赋存的弱承压水对土体突涌稳定的影响,因此

本节提出方法的计算结果稍小于文献[17」中计算 结果,

(1)在合理的简化与假设情况下,将厚互层土含 水层看作多个薄层承压含水层,采用压力平衡方法判 定突涌不稳定区域。得出在开挖厚互层土上覆黏土层 时,突涌不稳定区域仅局限于顶部的1~2m小范围 内,基坑整体处于稳定状态,说明此时可以将厚互层土 层看作隔水层。 (2)建立了厚互层土基坑抗突涌稳定分析模型, 并提出相应的突涌稳定性安全系数计算公式。结合武 某深基坑工程,计算出厚互层土突涌稳定性安全系 数,与《建筑基坑支护技术规程》和现有文献计算结果 进行了对比,得出本方法计算结果是规范法的2.2倍, 与现有文献计算结果相近,更符合工程实际,但仍需大 量工程实践的检验。

GB 50650-2011 石油化工装置防雷设计规范参考文献(References)

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