T／CECS479-2017 标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
T／CECS479-2017 砌体结构后锚固技术规程及条文说明anchorelemeni
将被连接附属物上的荷载有效传递到基材上的结构件，由镭 板、锚栓或锚筋组成。锚栓根据基材种类不同可采用塑料膨胀锚 栓、胶粘型锚栓和扩底式锚栓；锚筋可采用带肋钢筋和全螺纹螺杆。
injectionanchor
由螺杆和结构胶粘剂组成，通过结构胶粘剂形成锚固作用的 锚栓。当基材为含有空腔的块材时，尚应设置金属或尼龙网套，使 结构胶粘剂在空腔部位形成锚固结产生胶粘和锁键效应，此时称
GB/T 34428.2-2017 高速公路监控设施通信规程 第2部分：车辆检测器作网套式胶粘型锚栓。
2.1.7塑料膨胀锚栓
plastic expansion anchoi
由螺钉和塑料膨胀套管组成，通过抒入或锤击螺钉便套管腻 张，挤压钻孔孔壁并产生摩擦力形成锚固作用的锚栓。根据安装 方式，可分为拧入式塑料锚栓和敲击式塑料镭栓：根据适用的基材 种类，可分为用于普通砖的塑料锚栓、用于多孔砖、小型空心砌块 的塑料锚栓及用于蒸压加气混凝土的塑料锚栓。
undercut anchor
专指在蒸压加气混凝土砌块中通过金属扩张片或塑料翼缘嵌 人基材形成机械锁键效应的锚栓
2.1.9锚栓或锚筋破坏
steel failurc
锚栓或锚筋的材料破坏，主要指螺杆、螺钉和钢筋在受拉、受 剪作用下本身发生的破坏。
锚栓或锚筋从基材中被拨出。在拉力作用下主要有两种破坏 形式，一是锚栓螺杆（螺钉)连同膨胀套管从基材中被拉出，或锚栓 锚筋）沿胶粘剂与砌体孔壁界面被拨出；二是螺杆（螺钉）从膨胀 套管中被拔出或锚栓（锚筋）从胶粘剂界面被拔出。
2.1.11砌体基材破坏
failure of subsirate masonry
基层墙体根据受力情况可能发生受拉或受剪破坏。受拉破环 主要有砌体基材形成以锚栓为中心的锥体破坏和块材整体沿灰缝 被拨出的两种破坏；受剪破坏主要有受剪时形成镭栓周边受压区 韧体基材的局部破坏、以锚栓轴为顶点的基材楔形体破坏和基材 砌体沿反方向由于锚栓作用产生的剪撬破坏
指砌体基材破坏和拔出破坏同时出现的破坏形式
2. 2. 1 几何参数:
mix failure
金属锚栓、螺杆、螺钉或植筋的极限抗拉 强度标准值：
fyk或/..n.2k 钢材的屈服强度标准值； ficku 砌块的初始抗剪强度。
3.1.1砌体结构后锚固用材料，除具有按规定置信水平确定的
3.1.1砌体结构后锚固用材料，除具有按规定置信水平确定的 95%的强度保证率外，尚应具有产品质量认证报告。 3.1.2砌体结构后锚固用结构胶粘剂的安全性能指标不应低于 现行行业标准《混凝土结构工程用锚固胶》JG/T340中有机类B 级锚固胶的要求；锚固用结构胶粘剂应采用改性环氧树脂或改性 乙烯基酯类材料，其固化剂不应使用乙二胺
3.1.3砌体结构的后锚固工程中，不应使用水泥卷及其他水
3.1.4结构胶粘剂的填料必须在工广制胶时添加，严禁在施工现
3.1.5砌体结构后锚固用钢材宜采用Q235级或Q345级钢，其
质量应分别符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591 和《碳素结构钢》GB/T700的规定。
3.1.6对既有砌体结构，应按现行国家标准《砌体工程现场检测
技术标准》GB/T50315及国家现行相关标准检测和推定基材砌 体、块材、砌筑砂浆的强度。
2.1适用砌体后锚固砌体的块材类别除应符合下 化定外， 能指标尚应符合国家现行相关标准的规定。 1烧结普通砖、蒸压硅酸盐普通砖； 2 混凝土多孔砖、烧结多孔砖和多孔砌块； 3普通混凝土小型空心砌块、烧结空心砖和空心砌块：
4蒸压加气混凝土砌块砌体。 主：蒸压硅酸盐普通砖系指蒸压灰砂普通砖、蒸压粉煤灰普通砖和蒸压磷渣硅酸 盐普通砖。
3.2.2砌体块材和砌筑砂浆应符合下列规定
1蒸压加气混凝土砌块的强度不应低于2.5MPa.其他块材 的强度不应低于3.5MPa； 2普通砂浆及专用砂浆的强度均不应低于2.5MPa； 3 烧结空心砖和空心砌块宽度方向的孔洞排数不应少于4 排。
1基材表面应坚实、平整，不应有风化、起砂、起壳、蜂窝、麻 面、裂缝等局部缺陷，若有不可避免的局部缺陷，应先进行补强处 理； 2冻融受损砌体、腐蚀受损砌体、严重裂损砌体等不应作为 锚固基材。
3.3.1锚栓用螺杠、螺钉和金属套管的材质宜为碳素钢、合金钢、 不锈钢或高抗腐不锈钢，应根据环境条件及耐久性要求选用 3.3.2采用碳素钢或合金钢制作的螺杆和螺钉，其性能等级应按 所用钢材的极限抗拉强度标准值k及屈强比fx/fk确定，相应 的性能指标应按表3.3. 2采用
3.3.1锚栓用螺杆、螺钉利金属套管的材质宜为碳素钢、合金钢、
碳素钢及合金钢螺杆（螺钉）的力学性能
能等级1.6表示：/sk=400MPa./k//sk=0.
，3奥氏体不锈钢螺杆、螺钉的性能等级应按所用钢材的极限
3.3.3奥氏体不锈钢螺杆、螺钉的性能等级应按所用钢材
抗拉强度标准值fk及屈服强度标准值于确定，相应的力学性能 指标应按表3.3.3采用
3.3.3奥氏体不锈钢螺杆（螺钉）的学
3.3.4金属螺杆、螺钉和金属套管应采取和使用环境类别相适应 的防腐措施。 1碳素钢、合金钢表面应进行镀锌防腐处理，电镀锌层平均 厚度不应小于5um，热浸镀锌平均厚度不应小于45um； 2当有较高的耐久性要求时，可使用不锈钢材质的螺杆或螺 钉，如使用碳素钢或合金钢，应采取附加的防腐涂层保护或隔潮湿 措施。 3.3.5塑料膨胀锚栓的塑料套管和网套式胶粘型锚栓的尼龙网 套，应使用原生聚酰胺、聚乙烯或聚丙烯制作，不得使用再生材料。 3.3.6膨胀套管用聚酰胺原材料（PA6或PA66)的性能指标应 符合表3.3.6的规定。
套，应使用原生聚酰胺、聚乙烯或聚内烯制作，不得使用再生材料。 3.3.6膨胀套管用聚酰胺原材料（PA6或PA66）的性能指标应 符合表3. 3. 6的规定。
3.3.6聚酰胺尼龙材料的物理性能指
3.4.1用于植筋的锚筋应使用带肋钢筋或全螺纹螺杆.不得使用
光圆钢筋和锚入部位无螺纹的螺杆。 3.+.2用于植筋的带助钢筋，其质量应符合国家现行标准《钢筋 混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2、《钢筋混凝土 用余热处理钢筋》GB/T13014利I《高延性冷轧带肋钢筋》YB/T 4260的规定。钢筋的强度指标应按现行国家标准《混凝土结构设 计规范》GB50010（2015年版）的规定采用
3.+.3用于植筋的全螺纹螺杆钢材等级应为Q345级或Q
级，其质量应分别符合现行国家标准《低合金高强度结
4.1.1在砌体结构上进行后锚固连接时，可采用胶粘型锚栓、塑 料膨胀锚栓、扩底式锚栓或植筋。 4.1.2锚栓和植筋用于锚固连接时的适用范围，应根据基材砌体 种类按表4. 1.2采用
4.1.1在砌体结构上进行后锚固连接时，可采用胶粘型锚 料膨胀锚栓、扩底式锚栓或植筋。
4.1.2锚栓和植筋用于锚固连接时的适用范围，应根据基标 种类按表 4. 1. 2 采用
表+.1.2锚栓和植筋用于锚固连接时的适用范围
注：表中*系指仪网套式胶粘型错栓适用
4.1.3砌体基材、锚栓、植筋材料及构造措施符合本规程规定时。 当被连接附属物的重量不超过30kg且基材砌体为烧结普通砖或 蒸压硅酸盐普通砖时，可不对后锚固连接进行计算。 4.1.4当采用群锚布置时应使用同种类型、同种规格的锚栓。 4.1.5后锚固连接的防火等级不应低于被连接结构的防火等级 后锚固连接的防火设计应有可靠措施并应符合现行国家标准《建 筑设汁小规范50016的规宝
4.1.6外露的锚固件应有可靠的防腐措施。
4.1.7作结构构件应根据所属建筑的抗震设防类别和非结构 地震破坏的后果及其对整个结构影响的范围，采取不同的抗震 措施，
1被连接附属物的地震力应施加于其中心，水平地震力应沿 任一水平方向： 2一股情况下.被连接附属物自身重力产生的地震作用可采 用等效侧力法计算，水平地震作用按现行国家标准《建筑抗震设计 规范》GB50011（2016年版）的方法计算； 3被连接附属物重力超过所在楼层重量的10%，应计人整 体本结构模型的抗震设计，也可采用现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011（2016年版）附录M第M.3的楼面谱方法计算。
4.1.11未经技术鉴定或设计许可，不得改变后锚固连接的用途 和使用环境，
4.2.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，采用 锚固连接承载力分项系数的设计表达式进行设计。 4.2.2后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与被连接结构 的后续设计使用年限一致.对后锚固连接尚应定期检查其工作状 态
4.2.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，采月
4.2.3基材砌体应按实际边界条件进行被连接附属物附加作用
设计应按表4.2.4的规定确定相应的安全等级，且不应低于被连 接结构的安全等级。
表4.2.4后锚固连接安全等级
4.2.5后锚固连接承载应满足下列公式要求：
代中：。一 锚固连接重要性系数.对一级、二级锚固安全等级应 分别取不小于1.1、1.0.且不应小于被连接结构的重 要性系数； S一承载能力极限状态下，锚固连接作用组合的效应设计 值； R.一锚固连接承载力设计值； k一地震作用下锚固连接承载力降低系数.应按锚栓产品的 认证报告确定，无认证报告时，受拉取0.7，受剪取0.6； 2.6锚固连接承载力设计值应按下式确定：
式中:Rk 锚固连接承载力标准值，应按本规程规定确定或根 据产品的认证报告经型式检验后确定： 锚固连接承载力分项系数，按表4.2.6采用。
表4.2.6锚固连接承载力分项系数
注：其他错固破坏类型应通过采取构造措施加以防止
4.2.7当后锚固连接受到约束、变形、温度等间接作用产生的作
4.2.7当后锚固连接受到约束、变形、温度等间接作用产生的作 用效应可能危及后锚固连接的安全和正常使用时，宜进行间接作 用效应分析.并应采取可靠的构造措施和施工措施。
4.2.8用于固定同一被连接附属物的锚固点个数不宜少于3个，
4.2.8用于固定同一被连接附属物的锚固点个数不宜少于3个， 锚固点可采用群锚布置。
5.1.1单锚锚栓直接承受和传递被连接附属物传来的荷载作用。 5.1.2群锚锚栓内力应考虑锚栓的实际受力按弹性理论计算，并 应符合下列基本假定： 1锚板与基材结合面受力变形后仍保持为平面，平面外弯曲 变形可忽略不计： 2锚栓本身不传递压力，锚固连接的压力应通过锚板直接传 给基材； 3对于剪力作用下的基材砌体边缘破坏，当剪力方向垂直于 基材边缘时，应假定剪力作用在最靠近边缘的锚栓上。 5.1.3群锚连接应取受力最大的锚栓进行承载力验算。 5.1.4锚栓连接的受方应按本规程第5.2节～第5.4节的规定 计算；植筋连接的内力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010（2015年版）承载能力极限状态的规定计算。
5.1.1单锚锚栓直接承受和传递被连接附属物传来的荷载作用。
5.1.4锚栓连接的受方应按本规程第5.2节～第5.4节的规定
5.2群锚受拉内力计算
5.2.1轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值应按下 式计算：
Nd = k.,N/n
5.2.2轴心拉力与弯矩共同作用下（图5.2.2),弹性分析
N Myi Zy? ≥0 n1 N My Vhi n1 Zy
(NL + M)y, Vhl Zya
式中：M 弯矩设计值（N·mm）； Nd 群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N）； y 锚栓1至群锚形心轴的垂直距离（mm）； y; 锚栓i至群锚形心轴的垂直距离（mm）： ， 锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）； J' 锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）； 1 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 (mm)。
5.2.2轴心拉力和弯矩共同作用示意
5.2.3部分锚栓受拉时，群锚受拉区总拉设计值N应按下列 公式计算：
Ni = Nh: y./y!
群锚受拉区总拉力设计值（N）： 群锚中受拉锚栓i的拉力设计值（N）： 群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N）： 锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）： 锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。
请况的群锚单向偏心受拉（图5.2.
式中：eN 受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距 (mm); N 群锚受拉区总拉力设计值（N）； 锚栓列1的拉力设计值（N）； N2一 锚栓列2的拉力设计值（N）； S1 群锚中沿荷载偏心方向的锚栓中心距（mm）。
5.3群锚受剪内力计算
5.3.1群锚的剪切荷载应由有效受力锚栓共同承受，当剪力方向 有长槽孔时，该处锚栓不应承担剪力（图5.3.1）。
5.3.1 长槽孔处错栓不承担剪力示意
5.3.2剪切荷载设计值V作用下（图5.3.2）锚栓的剪力设计值 应按下列公式计算：
图5.3.2剪切荷载示意
JT/T 830-2012 视频光端机Vvi.x = Vx /nx Vxi.y= V,/ny V = V(Vi.x)? +(Vi.,)? Vh = max(Vs)
式中VVi.x 锚栓i所受剪力设计值的r分量（N）； Vi.y 锚栓i所受剪力设计值的y分量（N）； V 锚栓i所受剪力设计值（N）： Vx 剪切荷载V的.1分量（N）； V 剪切荷载V的y分量（N）； 方向参与受剪的锚栓数自； 71 一方向参与受剪的锚栓数目； Vh 一群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）。 5.3.3 群锚在扭矩设计值T作用下，各锚栓的剪力设计值应按
71 一y方向参与受剪的锚栓数目； Vd群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）。 5.3.3# 群锚在扭矩设计值T作用下，各锚栓的剪力设计值应按 下列公式计算（图5.3.3）：
5.3.3群锚在扭矩设计值T作用下，各锚栓的剪力设计值应打
TCPIA 0011.202-2019 户用光伏并网发电系统 第2-2部分：设计规范方阵设计图5.3.3扭矩作用下锚栓受剪示意
Vui.x = Ty;/ Z() +y?) VI., = Tr;/ Z(r, +y?) VT = V(V.x)? +(Vi.,)? Vh = max(VT)
式中：T 扭矩设计值（N·mm）； V. 扭矩T作用下锚栓i所受剪力设计值的"分量（N）：