DL／T 466-2017标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
DL／T 466-2017 电站磨煤机及制粉系统选型导则式中： Ka— 煤粉的爆炸性指数； Va 煤的干燥基挥发分，%； μvol.que 在有不可燃成分下，挥发分可燃成分与空气混合物火焰传播的低浓度限； Avol 在没有不可燃成分下，挥发分可燃成分与空气混合物火焰传播的低浓度限； 挥发分的发热量，kJ/kg; Qn dat 煤的干燥无灰基低位发热量，kJ/kg:
DL/T4662017
（2）计算干燥基挥发分
（3）计算于燥无灰基发热量
DB34T 2844.1-2017 大型低温超导磁体结构部件设计准则 第1部分：应力术语【3计算干燥无灰基发热量
4）计算挥发分的发热量：
（5）在没有不可燃成分下，挥发分可燃成分与空气混合物火焰传播的低浓度限 lvol=1260/Qvol =3.928 6 （6）在有不可燃成分下，挥发分可燃成分与空气混合物火焰传播的低浓度限：
7）计算煤粉的爆炸性指整
在炉膛中，煤粉在规定的燃烧条件下被燃烧着火以及燃尽的难易程度。它与煤化程度、煤质成 分、矿物成分有关。在具体炉膛中还与炉膛形式、燃烧器结构、燃烧器的布置、炉内停留时间、炉膛 压力、煤粉细度以及配风状况等诸多空气动力学和热力学因素有关。 煤粉的着火、燃尽性能是制粉系统形式选择的重要因素。在煤粉的着火性能较差时，要采用热风 送粉等方式以提高其着火性能；在煤粉的燃尽性能较差时，要采用较细的煤粉细度等方式以提高其燃 尽性能。 煤粉的着火、燃尽性能大致随煤中挥发分含量的降低而逐渐变难。对于低挥发分煤种（Vdaf在 10%～25%），单纯用挥发分进行判断容易引起偏差，此时需用煤粉气流着火温度（IT）以及在“一维 火焰试验炉”得出的燃尽率指数Bp加以判断。煤粉气流着火温度（IT)、燃尽率指数Bp的试验方法见 DL/T1106、DL/T1446。 混煤的着火、燃尽性能更接近于混煤中挥发分较低的煤种，可以用混煤的评价挥发分（根据4.5.2 求取）来决定其着火、燃尽性能。
DL/T 466 2017
磨煤机的研磨出力grindingcapacityofpulverizer 由煤的水分、灰分、可磨性、原煤的粒度、磨煤机的种类和尺寸、煤粉细度等所决定的磨煤机出力。 3.11 磨煤机的通风出力aeratedcapacityofpulverizer 由磨煤机的通风条件所决定的磨煤机出力，磨煤机的通风量不足时常表现为磨煤机的堵塞。 3.12 磨煤机的干燥出力dryingcapacityofpulverizer 由磨煤机的干燥能力所决定的磨煤机出力，干燥能力不足，煤粉达不到所需要的温度和水分，引 起结露并对燃烧造成影响。 3.13 磨煤机的基本出力basiecapacityofpulverizer 在磨煤机性能系列表中规定的煤质条件和煤粉细度下磨煤机的出力，也称为铭牌出力。通常基本
由煤的水分、灰分、可磨性、原煤的粒度、磨煤机的种类和尺寸、煤粉细度等所决定的磨煤机出力。 3.11 磨煤机的通风出力aeratedcapacityofpulverizer 由磨煤机的通风条件所决定的磨煤机出力，磨煤机的通风量不足时常表现为磨煤机的堵塞。 3.12 磨煤机的干燥出力dryingcapacityofpulverizer 由磨煤机的干燥能力所决定的磨煤机出力，干燥能力不足，煤粉达不到所需要的温度和水分，引 起结露并对燃烧造成影响。 3.13 磨煤机的基本出力basiccapacityofpulverizer 在磨煤机性能系列表中规定的煤质条件和煤粉细度下磨煤机的出力，也称为铭牌出力。通常基本 出力在磨煤机性能系列参数表中给出。 3.14 磨煤机的设计出力designcapacityofpulverizer 磨煤机在设计煤质条件下和设计煤粉细度下的最大出力，也称为计算出力。该出力通过给定的公 式、图表计算或试验得到。
在磨煤机性能系列表中规定的煤质条件和煤粉细度下磨煤机的出力，也称为铭牌出力 出力在磨煤机性能系列参数表中给出
出力在磨煤机性能系列参数表中给出。 3.14 磨煤机的设计出力designcapacityofpulverizer 磨煤机在设计煤质条件下和设计煤粉细度下的最大出力，也称为计算出力。该出力通过给定的公 式、图表计算或试验得到。
原煤的最大水分maximummoistureofcoal 进入磨煤机的工作燃料的最大水分。一般按校核煤种中给出的数值来考虑，在钢球磨煤机的出力 计算中，原煤的最大水分Mmx=1+1.07M（%）。
根据公式（2）求得的可磨性指数有哈氏可磨性指数HGI（按GB/T2565测定）和VTI可磨 Kvm（按DL/T1038测定）。Kvm用于钢球磨煤机的出力计算，HGI用于除钢球磨煤机以外所有 出力计算。 2可磨性指数HGI和Kvm可近似用下式进行换算：
4.1.2可磨性指数HGI和Kvm可近似用
4.1.2可磨性指数HGI和Kvm可近似用下
Kv=0.0149HGI+0.32
K,=rK.1+r2Kx.2
制粉系统设计所需煤的磨损特性按DL/T465进行测定，得到煤的冲刷磨损指数Ke。必要时 B/T15458测得的磨损指数AI作为参考 煤的磨损性和煤的冲刷磨损指数K.的关系见表1。
4.4.1煤粉的爆炸性和煤粉的爆炸性指数K.的关系见表4。
4.4.1煤粉的爆炸性和煤粉的爆炸性指数K，的关系见表4。
表4煤粉的爆炸性和煤粉的爆炸性指数K的关
4.4.2电厂燃煤煤粉的爆炸性指 灰基挥发分的关系参见附录D。
4.4.2电厂燃煤煤粉的爆炸性指
4.5.1随着煤粉变细，磨煤机电耗增加而锅炉燃烧效率提高，因此存在一个经济煤粉细度。经济煤粉 细度的选取主要考虑以下三个因素： a）煤的燃烧特性。挥发分高、灰分少、发热量高的煤燃烧性能好，煤粉细度可以放粗。 b）燃烧方式、炉膛的热强度和炉膛的大小。旋风炉、炉膛的热强度高及大炉膛时，煤粉细度可以 放粗。 c）煤粉的均匀性系数。均匀性好的煤粉细度可以放粗。 4.5.2煤粉细度按下述方法进行选取： a）对于固态排渣煤粉炉燃用无烟煤、贫煤和烟煤时，在无燃尽率指数Bp的分析值时，煤粉细度 按下式选取：
R90——用90μm筛子筛分时筛上剩余量占煤粉总量的百分比，%； n一—煤粉均匀性指数 Vdaf—煤的干燥无灰基挥发分，%。 b）在有燃尽率指数B，的分析值时，应根据燃尽率指数Bp按图1
Rgo=0.5nVdai
图1煤粉细度和燃尽率指数B，的关系（无烟煤、贫煤和烟煤）
DL/T 4662017
例2： 当煤的燃尽率指数Bp=90%时，根据图1可选取煤粉细度Rg0=7.0% c）煤粉细度（Rgo）的最小值不应低于4%。 d）当燃用褐煤和油页岩时，煤粉细度为： Rgo=30%~50%（挥发分高时取大值，挥发分低时取小值)； R10<1%~3%
当煤的燃尽率指数Bp=90%时，根据图1可选取煤粉细度Rg0=7.0% c）煤粉细度（Rgo）的最小值不应低于4%。 d）当燃用褐煤和油页岩时，煤粉细度为： R90=30%50%（挥发分高时取大值，挥发分低时取小值）； R1.0<1%~3% e）进口机组的煤粉细度按外商的要求进行设计。 f）混煤的煤粉细度应先按质量加权的方法求出挥发分，再根据图2求取混煤的评价择 评价控验合市报人式（12） A
f）混煤的煤粉细度应先按质量加权的方法求出挥发分，再根据图2求取混煤的评价挥发分，根据 评价挥发分再按公式（12）求取混煤的煤粉细度。
图2根据着火特性求混煤的评价挥发分
示例3： 先按质量加权的方法求出混煤的挥发分，例如Va.二20%，根据图2中虚线的箭头指示得到评价挥
1原煤的全水分M（即收到基水分Mar）由外在（表面）水分M和内在水分Minh（即空气干 Maa）组成。三者之间的关系如下：
4.6.2为了防止钢球磨煤机入口和料仓堵煤现象的发生，应进行煤的全水分对煤的外摩擦角和堆积角 的影响试验。应控制煤的全水分使煤的外摩擦角比料仓的壁面斜角小5°～10°，使煤的堆积角小于磨煤 机入口斜角（钢球磨煤机和斜切进煤的双进双出钢球磨煤机入口一般为45°）。 4.6.3对于强黏结性的煤（成球性指数为0.60.8），煤的外在水分应控制在8%（内水分为1%～2%） 以内，否则将造成钢球磨煤机入口堵煤现象的发生。 4.6.4煤粉水分主要和煤的全水分以及磨煤机出口温度有关，具体数值按图3选取。 4.6.5原煤的最大水分一般按校核煤种给出的数值来考虑，对于钢球磨煤机原煤的最大水分Mmax=1+ 1.07M（%）
b）在直吹式和中间储仓式制粉系统中，热空气干燥时，磨
4.7煤的着火和燃尽性能
4.7.1煤的着火性能和煤粉气流着火温度IT及煤的挥发分Vaar的关系见表5
c）在直吹式和中间储仓式制粉系统中
图3煤粉水分和原煤水分及磨煤机出口温度的关系 Me一煤粉水分
的着火性能和煤粉气流着火温度IT及煤的挥发，
4.7.2煤的燃尽性能和煤的燃尽率指数Bp的关系见表6。
4.7.2煤的燃尽性能和煤的燃尽率指数Bp的关系见表6。
6煤的燃尽性能和煤的燃尽率指数Bp的关系
DL/T 4662017
5.1磨煤机和制粉系统选型及参数设计时所必须的煤质数据见表7。 5.2根据煤质进行制粉系统参数计算时应注意表示煤工业分析和元素分析的基质（如收到基、空气干 燥基、干燥基、干燥无灰基等）。各种基质的换算方法见附录A。 5.3在进行制粉系统设计时，应根据锅炉的设计煤种和校核煤种进行设计。当实际燃用煤种偏离设计 煤种所列数据，差值在表8范围内时，制粉系统的参数设计应能使锅炉在最大连续蒸发量下安全、可 靠稳定运行。锅炉的校核煤种和设计煤种煤质的差异宜在表8范围内。
表7磨煤机和制粉系统选型及参数设计时所必须的煤质数据
表8运行煤质的允许波动范围
注：挥发分、灰分、水分为绝对偏差，发热量、可磨性指数、磨损指数、成球性指数为相对偏差
1.1钢球磨煤机系列参数见附录F。 1.2磨煤机的出力和钢球直径的平方根成反比，钢球直径过小在运行中易被磨碎而失去研磨能 艮据煤种选择合适的钢球尺寸和配比，见表9。 1.3在计算磨煤机出力时应按最佳钢球装载量进行计算。最佳钢球装载量的计算公式如下：
b,opt=VXp×Pb, 0.12 Pb.opt (n / ng)175 na=TD 42.3 V=0.785×D×
表9钢球磨煤机钢球尺寸和配比
DL/T4662017
钢球磨煤机的阻力、电耗、磨耗的数值见表10
表10钢球磨煤机的阻力、电耗、磨耗的数值
6.1.2双进双出钢球磨煤机
6.2.1中速磨煤机通则
6.2.1.1中速磨煤机按研磨件结构有碗式磨煤机、辊轮式磨煤机和球式磨煤机。 6.2.1.2中速磨煤机对煤的全水分的适应范围取决于磨煤机前的干燥剂温度，应通过热平衡的计算求得 所能干燥的水分。热平衡计算应根据锅炉允许的一次风率换算到磨煤机入口通风量进行，锅炉空气预 热器所提供的保证一次热风温度应考虑10℃的管路温降，进入磨煤机混合风中调节冷风量比例不应低 于10%。 6.2.1.3中速磨煤机粗粉分离器出口部分装有文丘里式煤粉分配器。磨煤机出口煤粉管道的流量分配通 过对可调缩孔的调整一般可控制在5%以下。磨煤机出口煤粉管道的浓度分配不均匀性（指在恶劣工况 下粉管中偏差最大者）约为40%。若采用动静态组合式分离器，煤粉分配不均匀性会获得改善（最大 的浓度分配不均匀性约为25%），和格栅型煤粉分配器的性能相仿。如要获得更好的浓度分配特性，需 要在磨煤机出口设置性能更好的煤粉分配器。 6.2.1.4中速磨煤机按DL/T5145进行出力计算。在磨制褐煤时，磨煤机的出力主要应根据热平衡的计 算结果来决定，当M=30%～35%时，也可以通过试磨来确定。对于特殊煤种的出力（例如过高和过 低可磨性的煤）应进行试磨确定。
DL/ T 466 2017
6.2.1.5采用动静态组合式分离器时，分离器对中速磨煤机出力的提高系数fsi=1.0。 6.2.1.6当采用中速磨煤机磨制祸煤时，实际运行中易出现一次风率增大导致的磨内磨损问题，磨煤机 本体应采取防磨措施。 6.2.1.7中速磨煤机磨制高灰分煤种时，应考虑石子煤排量。辊轮式磨煤机石子煤量一般为0kg/h～ 50kg/h。HP磨煤机风环采用新型结构后，石子煤量可以控制在磨煤机出力的0.1%以内。 注：在石子煤量高时会影响磨煤机的运行和锅炉的效率，根据计算，在煤的发热量为19MJ/kg，石子煤热值为 6.27MJ/kg，石子煤量为200kg/h，磨煤机出力为30t/h时，将造成0.22%的热损失，磨煤机的石子煤量应控制 在使石子煤热值低于6.27MJ/kg
6.2.2.1碗式磨煤机（雷蒙磨煤机）。可采用HP、SM型磨煤机。HP系列磨煤机系列参数参见附录H。 6.2.2.2磨煤机磨辊的寿命取决于煤的磨损指数、煤粉细度和磨煤机运行的负荷率。碗式磨煤机辊套寿 命和煤的磨损指数、煤粉细度的关系如图4所示。 6.2.2.3碗式磨煤机阻力为3.5kPa~5.5kPag
6.2.3辊轮式磨煤机
4碗式磨煤机辑套寿命和煤的磨损指数、煤粉
DL/T 4662017
6.2.3.4在液压加载系统质量可靠的情况下应优先采用。 6.2.3.5磨煤机磨辊的寿命取决于煤的磨损指数、煤粉细度和磨煤机运行的负荷率。MPS型磨煤机辊 寿命和煤的磨损指数、煤粉细度的关系如图5所示。 6.2.3.6辊轮式磨煤机风环风速设计较高，磨煤机的阻力较大，随系列的变化，磨煤机的阻力在 5kPa~7.5kPa变化。
MPS型磨煤机辑胎寿命和煤的磨损指数、煤粉
6.2.3.7配备静态分离器的 1.1。更细的煤粉和高的煤粉均匀性需要配备动静态组合式粗粉分离器，煤粉均匀性指数n=1.2～1.4。 6.2.3.8MBF磨煤机的基本性能，例如磨煤机的阻力、煤粉分配、煤粉细度、石子煤量、检修性能等 和HP磨煤机的性能相仿，在磨煤机电耗、出力计算、研磨件寿命等方面和MPS磨煤机相仿。
6.2.4球环式磨煤机
4.1球环式磨煤机型号为E（或ZQM）型，其系列参数参见附录M。 4.2球环式磨煤机滚球寿命（补加钢球前）和煤的磨损指数、煤粉细度的关系如图6所示。 4.3球环式磨煤机采用上下环的结构，磨煤机型号较大时容易造成环的开裂，大型火力发电机 采用。
6.3.1高速磨煤机宜采用风扇磨煤机，风扇磨煤机系列参数参见附录N。 6.3.2风扇磨煤机的最大冷态通风效率为26%32%，磨煤机的张开度（即叶轮和外壳之间的距离） 较大，叶轮通风速度较低时，通风效率较高。 6.3.3风扇磨煤机出力计算方法按DL/T5145执行。风扇磨煤机的出力主要取决于风扇磨煤机的热态 通风量，在磨煤机的尺寸相同时，通风量减少磨煤机出力将下降。 6.3.4风扇磨煤机的热态通风量取决于风扇磨煤机的提升压头和管道阻力的平衡点。在高海拔地区， 应考患提升压头下降的问题。
[—R90=35%;2—Rg0=30%;3 R9015% 注：磨环为镍硬铸铁（HB=400～500）或高铬铸铁（HBC>60），磨球为镍铬钢（HB>300）
图6球环式磨煤机滚球寿命（补加钢球前）和煤的磨损指数、煤粉细度的关系
图6球环式磨煤机滚球寿命（补加钢球前）和煤的磨损指数、煤粉细度的关系
式中： 、e 流量系数和压头系数； Om 磨煤机的通风量，m/s； 02 打击轮外缘线速度，m/s； A 叶轮外缘面积，m²； n 叶轮转速，r/min； D2 —叶轮直径，m； B 叶片宽度，m； APm 磨煤机进出口全压差，Pa； p 气体密度，kg/m²。 不同直径、几何相似的磨煤机，其通风量和压头之间存在如
Om 600. ,4元'nD;B APm= 3600Ap. D0 PnD? 2 A2=元D2B
DL/T4662017
根据公式（20）和公式（21）可以计算在不同的磨煤机叶轮直径和宽度下的磨煤机通风量和提升 玉头。 6.3.6风扇磨煤机较适合的叶片宽度与叶轮外径比B/D2=0.23～0.30，较适合的叶片高度与叶轮外径比 L/D2=0.16～0.18，叶片数以8～10为宜，适当的圆周速度u2=75m/s～80m/s。 6.3.7风扇磨煤机制粉系统的阻力包括系统出口和入口的炉膛负压、抽炉烟口至风扇磨煤机入口的管道阻 力、风扇磨煤机粗粉分离器阻力、煤粉分配器阻力和燃烧器阻力。各种部件的阻力计算按照DL/T5145的 方法进行。 6.3.8S型（FM型）风扇磨煤机所配粗粉分离器有雷蒙、双流惯性和单流惯性三种。双流惯性和单流 惯性式粗粉分离器结构示意如图7所示。双流惯性式粗粉分离器阻力为500Pa～600Pa，Rg0=20%～ 60%，n=1.0~1.1。雷蒙式粗粉分离器阻力为900Pa～1100Pa，Rgo=15%～30%，n=1.0～1.1。单流惯 性式粗粉分离器阻力为200Pa～300Pa，Rg0=45%～60%，n=0.70.8。
方法进行。 6.3.8S型（FM型）风扇磨煤机所配粗粉分离器有雷蒙、双流惯性和单流惯性三种。双流惯性和单流 惯性式粗粉分离器结构示意如图7所示。双流惯性式粗粉分离器阻力为500Pa～600Pa，Rg0=20%～ 60%，n=1.0~1.1。雷蒙式粗粉分离器阻力为900Pa～1100Pa，Rgo=15%～30%，n=1.0～1.1。单流惯 性式粗粉分离器阻力为200Pa~300Pa，Ron=45%~60%，n=0.7~0.8.
图7惯性式粗粉分离器
6.3.9粗粉分离器的设计原则是控制容积强度和断面强度（即断面流速）。按照相似关系，容积强度 （O/V）和分离器的定性几何尺寸关系如下：
Q分离器通风量，m²/h; V一分离器容积，m L一一分离器定性尺寸，m。 即分离器的容积强度随分离器尺寸的增大而减少。分离器的入口流速、分离器中部竖井出口流速、分 离器出口流速皆为12m/s~18m/s，折向门处断面流速为3m/s~5m/s。 双流惯性式粗粉分离器的容积强度和煤粉细度的关系如图8所示。 单流惯性式粗粉分离器的容积强度为4000m²/（m²h）～5000m/（m²h）（大型风扇磨煤机取小值）。 6.3.10对于大型风扇磨煤机（叶轮直径在3m以上），研磨件的磨损寿命宜大于1500h，否则将会给运 行和检修带来较大的被动。风扇磨煤机冲击板的金属磨耗率可以用下式来计算（冲击板材质为 ZGMn13):
注：区域上限适用于小型风扇磨煤机，区域下限适用于大型风扇磨煤机
DL/T 466 2017
图8双流惯性式粗粉分离器的容积强度和煤粉
式中： t—冲击板寿命，h; 一冲击板质量，g。 S36.50和S45.50冲击板寿命和煤的磨损指数的关系如图9所示。
GB/T 28432-2012 地面数字电视广播单频网规划准则图9S36.50和S45.50冲击板寿命和煤的磨
836.50和S45.50冲击板寿命和煤的磨损指数的关
DL/T 4662017
1锅炉；2—空气预热器；3—送风机；4—给煤机；5—下降干燥管：6一磨煤机；7—木块分离器；8—粗粉分离器； 9—防爆门；10—细粉分离器；11—锁气器；12—木屑分离器；13—换向器；14—吸潮管；15—螺旋输粉机；16—煤粉 仓；17—给粉机；18—风粉混合器；19—一次风机；20—乏气风箱；21—排粉风机；22—二次风箱；23—燃烧器；24—乏 气喷口 注：图中配有磨煤机入口的冷风调温管道，一般情况下可以不配，此时仅用再循环进行调温。
图10中间储仓式钢球磨煤机热风送粉制粉系统
7.1.4钢球磨煤机的通风量应按最佳通风量设计和运行，系统中应设有再循环风，再循环风量为磨煤 机通风量的10%~50%。 7.1.5在整个系统中磨煤机入口是系统漏风的主要部分，应采用密闭式的给煤机以减少磨煤机入口处 的漏风。 7.1.6电磁调速的叶轮给粉机的调速性能较差，不宜采用。应采用变频调速的叶轮给粉机或其他性能 好的给粉机，以提高给粉机的调速性能。 7.1.7粗粉分离器是中间储仓式制粉系统的重要部件，粗粉分离器应能提供最佳的循环倍率和高的煤 粉均匀性。最佳循环倍率和煤种的关系见表12。煤粉均匀性指数应能达到1.0以上，对于无烟煤和贫 煤煤粉均匀性指数应能达到1.1以上。
表12最佳循环倍率和煤种的关系
在循环倍率确定以后GM/T 0099-2020 开放式版式文档密码应用技术规范， 于低挥发分的煤种，应有适当高的 率和高的煤粉均匀性和适中的效
粗粉分离器的综合效率，%； R90,1、R90,2—— 粗粉分离器入口、出口的煤粉细度，%； K 循环倍率； R90,re 回粉细度，%。 示例4： 对于贫煤，根据表12，此时最佳的循环倍率为2.2，在粗