DG／TJ08-015-2018标准规范下载简介：

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DG／TJ08-015-2018 高层建筑钢混凝土混合结构设计规程

FEk,FEvk 结构总水平、竖向地震作用标准值； Gk 永久荷载标准值； M 弯矩设计值； N 轴力设计值； Qik 活荷载标准值； R 混合结构钢结构部分屈服承载力与混凝土结构 部分屈服承载力之比的平均值； S 作用效应组合； M. 组合梁正截面抗弯承载力矩； M, 单独钢梁的抗弯承载力矩； Ga 在多遇地震效应组合下的轴向力引起的柱平均 轴向应力； 01 :02 板件最外边缘的最大和最小应力； U,w 挠度； 剪力设计值； k 风荷载的标准值； fus 风荷载体型系数； Au 层间相对位移。

2.2. 2材料性能和抗力

E 混凝土的弹性模量； 钢材的弹性模量； 钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；

DG/T J08-008-2000 建筑钢结构防火技术规程fp 塑性设计时采用的钢材的抗拉、抗压和抗弯强度 设计值； f 钢材的抗剪强度设计值； fup 塑性设计时采用的钢材的抗剪强度设计值； fce 钢材的端面承压强度设计值； fw 对接焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值； 角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值； J 螺栓的抗拉、抗剪和承压强度设计值； 混凝土的轴心抗拉和轴心抗压强度设计值； Ja— 型钢的抗压强度设计值； f,钅 钢材的屈服强度； 钢筋抗拉强度设计值。 何参数 A——毛截面面积； 型钢的截面面积； 钢梁受压区截面面积； 钢管和混凝土的截面面积； A,—单位长度组合梁翼板底部钢筋截面面积； An——单位长度组合梁板托横向钢筋截面面积； A,—单位长度组合梁翼板上部钢筋截面面积； A. 一单位梁长纵向受剪界面上与界面相交的横向钢 筋截面面积； 型钢截面面积； Ast 弯起钢筋截面面积； Asv 同一截面位置箍筋各肢面积之和； a; 连接件纵向间距； 6 结构的单肢宽度或构件的外伸长度； B 一结构总宽度； B 剪力墙或和支撑所提供的柱所在楼层的层间侧

2.2. 4 计算系数

系数； YRE 构件承载力抗震调整系数： rx,ry,rs 截面塑性发展系数； Ym 构件截面抗弯塑性发展系数； Yv 构件截面抗剪塑性发展系数； 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数； yQ 楼面活荷载组合值系数； dw 风荷载组合系数； AN 型钢混凝土柱的轴压比； 5y 结构楼层屈服强度系数； αE 钢材与混凝土弹性模量比值； Y 结构阻尼比； de 组合值系数； dr 频遇值系数； 山 准永久值系数。 2.5其他 eo 计算偏心距； 自振频率； T 结构第一平动或平动为主的自振周期（基本自振 周期）； T 场地的特征周期； [w] 容许挠度值； amax 结构顶点最大加速度； Wmax 结构最大扭转角速度

法、工作环境、应力状态以及构件所处部位等不同情况，合理选择适 合的钢材牌号和质量等级，应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷 弯性能的合格保证和硫、磷含量符合限值的合格保证，对焊接构件 钢材尚应具有碳含量符合限值的合格保证。对三级及以上抗震等 级和直接承受动力荷载的钢构件尚应具有对应工作环境温度的冲 击韧性的合格保证

3.1.3对于外露环境下且而 沿高、护雅 的承重结构，可采用耐候结构钢，耐腐蚀指数不小于6.0，其材质和 性能应符合现行国家标准《耐候结构钢》GB/T4171的规定。承重 结构直接处于低温环境时，尚应满足避免低温冷脆的要求

3.1.4常用钢材的强度设计值，应根据钢材厚度分组按表3.1.4

3.1.5抗震结构构件的钢材应符合下列规定： 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大于 0.85。 2钢材应有明显的屈服台阶，伸长率不应小于20%。 3钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。 3.1.6焊接节点区T形或十字形焊接接头中的钢板，当其板厚大 于或等于40mm且承受厚度方向较大拉力（含较高焊接约束拉力） 时，其性能应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的 规定，其板厚方向的断面收缩率，根据约束条件，不应小于该标准 Z15级规定的允许限值

现，其极厚万 Z15级规定的允许限值。 3.1.7高层建筑混合结构的钢框架梁柱采用箱形或管形截面时其 钢材应符合以下技术要求： 1采用矩形焊接钢管时，宜选用直接成方工艺冷成型的I级 产品焊管，其力学性能、质量等级和规格等应按现行行业标准《建筑 结构用冷弯矩型钢管》JG/T178中的规定选用，壁厚不大于20mm。 2框架柱采用圆钢管时，若采用无缝钢管，直径不应天于 610mm，壁厚不宜大于30mm，并不应采用热扩无缝钢管，其性能应 符合现行国家标准《结构用无缝钢管》GB/T8162的规定；若采用焊 接圆管，不应采用流体用焊管，成管管材的材质与性能应符合设计 要求及国家或行业现行有关标准的规定。 3冷弯成型的型材与管材，其强度设计值应按现行国家标准 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定采用。 3.1.8钢材的物理性能指标应按表3.1.8采用。

3.1.7高层建筑混合结构的钢框架梁柱采用箱形或管形截面时其

3.1.8钢材的物理性

3.1.9在高层建筑混合结构的设计文件中，应注明所采用钢材的 牌号、等级和所要求的化学成分、力学性能、对乙向性能等的附加保 证要求。

3.2压型钢板的材质要求

3.2.1压型钢板宜采用现行国家标准《连续热镀锌薄钢板及钢带》 GB/T2518中规定的S250，S350，S550牌号的结构用钢。 3.2.2压型钢板的质量应符合现行国家标准《建筑用压型钢板》 GB/T12755的要求，压型钢板的基板应选用热浸镀锌钢板，不宜采 用镀铝锌板，镀锌层应符合现行国家标准《连续热镀锌薄钢板及钢 带》GB/T 2518的规定

3.3.1承重钢结构的焊接材料应符合下列要求：

1手工焊接采用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》 GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定，选择的焊条型号 应与主体金属力学性能相适应。 2自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属 力学性能相适应，并应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T 14957的规定。 3二氧化碳气体保护焊用焊丝，应符合现行国家标准《气体保 护焊用钢丝》GB/T14958的规定。 4埋弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《理弧焊用碳钢 焊丝和焊剂》GB/T5293、《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》GB/T 12470的规定。 5当两种不同钢材相连接时，在保证可焊性的前提下，应采用 与低强度钢材力学性能相适应的焊接材料

注：1焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定，其检验 方法应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。其 中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。 2对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取/cw，在受拉区的抗弯强度设计值取/tw。 3表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板 件的厚度。 4 进行无垫板的单面施焊对接焊缝的连接计算时，本表规定的强度设计值应乘折减 系数0.85。 Q355GJ钢与Q355钢焊接时，焊缝强度设计值按较低者采用

注：1焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定，其检验 方法应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。其 中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。 2对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取/cw，在受拉区的抗弯强度设计值取/tw。 3表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板 件的厚度。 4 进行无垫板的单面施焊对接焊缝的连接计算时，本表规定的强度设计值应乘折减 系数0.85。 Q355GJ钢与Q355钢焊接时，焊缝强度设计值按较低者采用

3.3.2钢构件连接用螺栓、锚栓材料应符合下列要求：

1普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓A和B级》 GB/T5782和《六角头螺栓C级》GB/T5780的规定。 2高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角 头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1228～1231或《钢结构 用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件》GB/T3632～3633的规定。 3锚栓可采用现行国家标准《碳素结构钢》GB700规定的 Q235钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q355钢。 4螺栓连接的强度设计值，应按表3.3.2的规定采用

注：1A级螺栓用于d≤24mm和L≤10d或L≤150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用 于d>24mm和L>10d或L>150mm(按较小值)的螺栓；d为公称直径，L为螺栓 公称长度。 2 A，B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙 度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的要求

3.4.1混合结构中纵向受力钢筋宜采用HRB400，HRB500热轧钢 筋，也可采用HPB300，HRB335热轧钢筋；梁、柱纵向受力钢筋应采 用HRB400，HRB500热轧钢筋；箍筋宜采用HRB400，HPB300， HRB500钢筋，也可采用HRB335钢筋， 3.4.2钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率，且其强度 指标应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定

3.4.2钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率，且其强度 指标应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定

3.5.1高层建筑混合结构中，混凝土可采用普通混凝土、高强 凝土。

3.5.2高层建筑混合结构的混凝土强度等级不应低于C3

料混凝土可用于楼板和围护结构，其强度等级不宜低于LC25，其性 能指标应符合现行国家标准《轻骨料混凝土结构设计规程》JGJ12 的规定

3.5.3混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值fk；f.应按表3.5.

注：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径小于 300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝土成 型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限。 2.离心混凝土的强度设计值应按有关专门规定取用。 3.当采用泵送混凝土且无实测数据时，表中高强混凝土的弹性模量E。应乘折减 系数0.95

主：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径小于 300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝土成 型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限。 2.离心混凝土的强度设计值应按有关专门规定取用。 3.当采用泵送混凝土且无实测数据时，表中高强混凝土的弹性模量E。应乘折减 系数0.95

3.5.4混凝土疲劳强度设计值、疲劳变形模量、线膨胀系数、

变模量、泊松比应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB 50010的规定

4 作用与作用效应组合

：1本表所列各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专 门要求时，应按实际情况采用。 2第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m² 确定。

本表所列各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专 门要求时，应按实际情况采用。 2第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m 确定。

第8项中的活荷载只使用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于 满载总量为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载 按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。 4第8项消防车活荷载，当双向板楼盖饭跨介于3m×3m至6m×6m之间时，应 按跨度线性插值确定 5第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。 6本表各荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按永久荷 载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取不小于1/3的 每延米长墙重（kN/m）作为楼面活荷载的附加值（kN/m）计人，且附加值不小 王1.0kN/m2

注：1不上人的屋面，当施工或维修荷载较天时，应按实际情况采用；对不同类型的结 构应按有关设计规范的规定采用，但不得低于0.3kN/m²。 2当上人的屋面兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用， 3屋顶花园的活荷载不包括花圃土石等材料的自重。 4对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要 时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。 5屋面各类设备荷载应按实际考。 6屋面直升机停机坪荷载应按局部荷载考虑，或根据局部荷载换算为等效均布荷 载考虑。局部荷载标准值应按直升机实际最大起飞重量确定，当没有机型技术 资料时，可按下述规定选用局部荷载标准值及作用面积： ：轻型，最大起飞重量2t，局部荷载标准值20kN，作用面积0.20m×0.20m； ：中型，最大起飞重量4t，局部荷载标准值40kN，作用面积0.25m×0.25m； ：重型，最大起飞重量6t，局部荷载标准值60kN，作用面积0.30m×0.30m。 屋面直升机停机坪的等效均布荷载标准值不应低于5.0kN/m²。 屋面直升机停机坪荷载的组合之系数应取0.7，频遇值系数应取0.6，准永久值

：1不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同类型的结 构应按有关设计规范的规定采用，但不得低于0.3kN/m²。 2当上人的屋面兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用。 3屋顶花园的活荷载不包括花圃土石等材料的自重。 4对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要 时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。 5屋面各类设备荷载应按实际考。 6屋面直升机停机坪荷载应按局部荷载考虑，或根据局部荷载换算为等效均布荷 载考虑。局部荷载标准值应按直升机实际最大起飞重量确定，当没有机型技术 资料时，可按下述规定选用局部荷载标准值及作用面积： ：轻型，最大起飞重量2t，局部荷载标准值20kN，作用面积0.20m×0.20m； ：中型，最大起飞重量4t，局部荷载标准值40kN，作用面积0.25m×0.25m； ：重型，最大起飞重量6t，局部荷载标准值60kN，作用面积0.30m×0.30m。 屋面直升机停机坪的等效均布荷载标准值不应低于5.0kN/m²。 屋面直升机停机坪荷载的组合之系数应取0.7，频遇值系数应取0.6，准永久值

系数取0。 对具有液压轮胎起落架的直升机，动力系数可取1.4。 表中所指均为建筑屋面水平投影面上的屋面活荷载。 8不上人的屋面均布或活荷载，可不与雪荷载和风荷载同时组合

设计楼面梁时的折减系数： 1）第1（1)项当楼面梁从属面积超过25m时，取0.9。 2）第1（2）～7项当楼面梁从属面积超过50m时，取0.9 3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8； 对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取 0. 8。 4）第9～12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2设计墙、柱和基础的折减系数： 1）第1项按表4.1.2规定采用。 2）第1（2）～7项采用与其楼面梁相同的折减系数。 3）第8项对单向板楼盖应取0.5；对双向板楼盖和无梁楼 盖应取0.8。 4）第9～12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的 实际面积确定

表4.1.2各层楼盖的活荷载折减系数

注：当楼面梁的受荷面积超过25m时，采用括号内的系数

1.3对旋转餐厅轨道和驱动设备、热泵、冷却设备、卫星大线 窗机清洗设备等应按实际情况确定其自重的大小和作用位置。

擦窗机清洗设备等应按实际情况确定其自重的大小和作用位置。

4.1.4医院、商业物资仓库、工业建筑等楼屋面活荷载标准值应 按相应专业规范、规程或工艺要求的规定执行。 4.1.5必要时，在结构承载能力验算中尚应考虑施工时采用爬 塔、附墙塔等起重机械或其他施工设备对结构受力的影响，施工 荷载应根据具体情况确定

4.2.1垂直于高层建筑表面的风荷载，包括主要抗侧力结构 围护结构的风荷载标准值，应按现行国家标准《建筑结构荷载 范》GB50009的规定计算。

4.2.2对于房屋高度大于30m且高宽比大于1.5的房

立计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学 计算。 对横风向风振作用效应或扭转风振作用效应明显的高层建 筑，宜考虑横风向风振或扭转风振的影响。横风向风振或扭转风 振的计算范围、方法及顺风向与横风向效应的组合方法应符合现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定

对横风向风振作用效应或扭转风振作用效应明显的高层建 筑，宜考虑横风向风振或扭转风振的影响。横风向风振或扭转风 振的计算范围、方法及顺风向与横风向效应的组合方法应符合现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定。 4.2.3考虑横风向风振或扭转风振影响时，结构顺风向及横风 向的侧向位移应分别符合本规程第5.1.8条的要求。 4.2.4一般情况下，基本风压取0.55kN/m²。对风荷载比较敏 感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。 4.2.5计算主体结构的风荷载效应时，风荷载体型系数s可按 下列规定采用： 1对平面为圆形的建筑可取0.8。 2对平面为正多边形及三角形的建筑可按下式计算：

4.2.3考虑横风向风振或扭转风振影响时，结构顺风向及横风

式中，us 风荷载体型系数

us=0.8十1.2//n

n多边形的边数。 3高宽比H/B不大于4的平面为矩形、方形和十字形的建 筑可取1.3。 4下列建筑可取1.4： 1）平面为V形、Y形、弧形、双十字形和井字形的建筑。 2）平面为L形和槽形及高宽比H/B大于4的平面为十 字形的建筑。 3）高宽比H/B大于4、长宽比L/B不天于1.5的平面为 矩形和鼓形的建筑。 5在需要更细致计算风荷载的场合，风荷载体型系数可由 风洞试验确定。 4.2.6当多栋或群集的高层建筑相互间距较近时，宜考虑风力 相互干扰的群体效应。一般可将单栋建筑的体形系数s乘以相 互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定，必要 时宜通过风洞试验或数值技术确定。 4.2.7房屋高度大于200m或有下列情况之一的高层建筑，宜进

4.2.7房屋高度大于200m或有下列情况之一的高层建筑，宜

行风洞试验或通过数值技术判断确定其风荷载 1平面形状不规则，立面形状复杂。 2 立面开洞或连体建筑。 周围地形和环境较复杂。 4. 2. 8 混合结构的阻尼比可按照下式确定

式中，"为混合结构中的混凝土结构部分的抗侧刚度对整个结构 抗侧刚度的贡献率。

抗侧刚度的贡献率。 4.2.9在主体结构的顶部有小体型建筑时，应计入鞭鞘效应，可 根据小体型建筑作为独立体时的基本自振周期T，与主体建筑的 基本自振周期T，的比例分别按下列规定处理： 1当T≤T/3时，可假定主体建筑的高度延伸到小体型建 筑的顶部，其风振系数宜按本规程第4.2.5条的规定采用

4.2.9在主体结构的顶部有小体型建筑时，应计入鞭鞘交

4.3.1高层建筑混合结构在进行抗震设计时，应采用两阶段计 算。第一阶段设计应按多遇地震计算地震作用，第二阶段应按罕 遇地震计算地震作用。 计算结构地震作用和作用效应时，应符合下列要求： 1通常情况下，可在建筑结构的两个主轴方向分别考虑水 平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用主要由该方 向抗侧力构件承担。 2有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分 别考虑各抗侧力构件方向的水平地震作用。 3质量和刚度分布明显不对称的结构，应按本规程第4.3.8 条考虑双向水平地震作用下的扭转影响。 4质量和刚度分布基本对称的结构，可采用上面第1款所 述方法进行抗震计算，并采用调整地震作用效应的方法考虑双向 水平地震和偶然偏心扭转影响。平行于地震作用方向的两个边 榻，其地震作用效应宜乘以增大系数。一般情况下，短边可取 1.15，长边可取1.05.角部柱可取1.3

1高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度 分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法等简化方法 2除第1款外的结构宜采用振型分解反应谱法。 3特别不规则的建筑、甲类建筑以及高度大于100m的建 筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算；当取3组加 速度时程曲线输人时，计算结果宜取时程法的包络值与振型分解 反应谱法的较大值；当取7组及7组以上的时程曲线时，计算结 果可取时程法的平均值与振型分解反应谱法的较大值

采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用 实际地震记录和人工模拟的加速度时程曲线，其中实际地震记录 的数量不应少于总数量的2/3，多组时程曲线的平均地震影响系 数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统 计意义上相符，其加速度时程的最大值可按表4.3.2采用。地震 波的持续时间不宜过短，宜为10s～20s或更长。弹性时程分析 时，每条时程曲线的计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反 应谱法计算结果的65%，多条时程曲线的计算所得结构底部剪力 的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%

表4.3.2时程分析所用地震加速度的最大值（gal)

4.3.3抗震计算中，重力荷载代表值应为永久荷载标准值和活 荷载组合值之和，并应按下列规定取值： 1永久荷载：应取现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的结构、构配件和装修材料等自重的标准值。 2雪荷载：应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的标准值乘0.5取值。 3屋面活荷载：不考虑。 4楼面活荷载：应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的标准值乘组合值系数取值。组合值系数，一般建筑 应取0.5，书库、档案库应取0.8。对于按照实际情况考虑的楼面 活荷载，其组合值系数则取1.0

4.3.4地震影响系数及特征周期应根据现行上海市工程建设

范《建筑抗震设计规程》DGJ08一9或上海市有关部门批准值

4.3.5计算地震作用时，混合结构的阻尼比可按照下式确定：

式中，"为混合结构中的混凝土结构部分的抗侧刚度对整个结 抗侧刚度的贡献率

4.3.6采用底部剪力法计算水平地震作用时，各楼层可仅

2在质量沿高度分布基本均匀、刚度沿高度分布基本均匀 或向上均匀减小的结构中，各层水平地震作用标准值：

3 顶部附加水平地震作用标准值

式中:α1 相应于结构基本自振周期T，（按S计）的水平地震影 响系数值，按本规程第4.3.4条规定计算； Geq 结构的等效总重力荷载，取总重力荷载代表值的85%； G ,Gj 分别为第i，j层重力荷载代表值，按本规程第4.3.3 条规定； H,,H, 分别为第i，j层楼盖距底部固定端的高度； F; 第i层的水平地震作用标准值； on 顶部附加地震作用系数，按表4.3.6确定； AF. 顶部附加水平地震作用

表4.3.6顶部附加地震作用系数8.的计算

注：T为结构的基本自振周期。

规定计算结构的地震作用和作用效应：

规定计算结构的地震作用和作用效应： 1j振型讠层质点的水平地震作用标准值，应按下列公式 计算：

F=ajY,XjG; (i=l,2,...,n; j=1,2,..,m)

Y,= X,G /Zx,G

式中:Fj; j振型i层质点的水平地震作用标准值； α; 相应于i振型自振周期T：的地震影响系数，应按第 4.3.4条确定； ;——i振型的参与系数； X,i振型i层质点的水平相对位移。 2水平地震作用效应（弯矩、剪力、轴向力和变形），当相邻 周期之比小于0.85时，可按下式计算：

式中：SEk水平地震作用标准值的效应； S,一一i振型水平地震作用标准值的作用效应，可只取前 23个振型，当基本自振周期大于1.5s或房屋高宽 比大于5时，振型个数可适当增加， 1.3.8采用振型分解反应谱法时，若考虑扭转影响，可按下列规 定计算结构的地震作用和作用效应：

4.3.8采用振型分解反应谱法时，若考虑扭转影响，可按下列规

4.3.8采用振型分解反应谱法时，若考虑扭转影响，可按

定计算结构的地震作用和作用效应：

Fi=a,YtX,G Fs, =α,Y,G,(i=l,2,...,n; j=1,2,...,m) Fu=a,Yir'oG (4

ji,Fsyji,Fi 分别为i振型i层质心在方向、y方向 和转角方向的地震作用标准值；

当仅考虑工方向地震作用时

X,Yi 分别为i振型层质心在方向、方向 的水平相对位移； Pji 为j振型i层的相对扭转角； r: i层转动半径，可取i层绕质心的转动惯量 除以该层质量的商的正二次方根； 考虑扭转的i振型的参与系数，可按下式 确定：

ti= (X +Y+r?)G

Yu = ZY,G:/ Z(X, +Y, +r?)G

虑与方向斜交0角的地震作用时

Y, =., coso+, sino

2单向水平地震作用下的扭转效应，可按下式确定：

QY/TQ 0006S-2015 云南天启生物科技有限公司 玛咖汁饮料8 V,(g,+aS)A

式中:SEk 考虑扭转的地震作用效应； S;S. 分别为j，k振型地震作用标准值的作用效应，可取 前9～15个振型； Sj,5e 分别为j，k振型的阻尼比； Pjk 一i振型与k振型的耦联系数； AT k振型与i振型的自振周期比。 3考虑双向水平地震作用下的扭转地震作用效应，可按下

Sek = S?+(0.85S,)2 Sek = S+(0. 85S.)2

+.3.10结构抗震计算时 性较好基础的高层建筑，其按刚性地基假定分析得到的水平地震作 用，可考虑地基与结构相互作用的影响，予以10%的折减，其层间变 形按折减后的楼层剪力计算，承载力设计时不考虑此折减

4.3.11结构抗震验算时，任一楼层的水平地震剪力应符合下式 要求：

(4. 3. 11)

式中：VEki 第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； 入一！ 剪力系数，不应小于表4.3.11规定的楼层最小地 震剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层QJLDQ 0002S-2015 吉林大清鹿苑保健科技有限公司 人参大枣固体饮料，尚应 乘以1.15的增大系数； G一第i层的重力荷载代表值。

表4.3.11楼层最小地震剪力系数值

基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，按插人