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公路工程抗震设计规范(JTJ_004-89).pdf度超过10m的岩石挖方边坡的高度
第3.2.6条在岩体严重风化地段，当基本烈度为9度时，路基挖方不宜采用大爆破 施工。 第3.2.7条高速公路、一级公路不应使用干砌片石挡土墙。其他等级公路的于砌 片（块）石挡土墙的高度，当基本烈度为8度时，不宜超过5m：当基本烈度为9度时，不宜 超过3ml 浆砌片（块）石挡土墙的最低砂浆标号应按现行的《公路路基设计规范》JTJ013一86 的要求提高一级采用。 第3.2.8条混凝土挡土墙的施工缝和衡重式挡土墙的变截面处，均应设置占截面 面积20%的机头或用短钢筋加强。 第3.2.9条在软弱粘性土层和液化土层上修建挡土墙时，应根据具体情况采取换 土、加大基底面积、采用桩基础等加强地基处理的措施，也可采用轻型支挡构造物。
第4.1.1条本章适用于跨径不超过150m的钢筋混凝土和预应力
Eihp= CCKhB;Y;XG
《工程勘察资质标准》和实施办法交底说明讲座2xG. =0 xiG
Xi—桥墩基本振型在第；分段重心处的相对水平位移。 对于实体桥墩，当H/B>5时，X=X+
第4.2.3条计算拱桥和梁桥桥墩的地震荷载时，其动力放大系数8值可根据结格 计算方向的自振周期或基本周期（按附录一～四确定）和场地土类别按图4.2.3确定。当 具有场地土的平均剪切模量或场地土的剪切波速、质量密度和分层厚度实测资料时，可提 附录六确定。
注：场地土系指构造物所在地的土层。分为四类： I类场地土：岩石，紧密的碎石上。 Ⅱ类场地土：中密、松散的碎石土，密实、中密的砾、粗、中砂；地基土容许承载力（o。）>250kPa 的粘性土。 Ⅲ类场地土：松散的砾、粗、中砂，密实、中密的细、粉砂，地基土容许承载力（oo）≤250kPa的粘 性上和（)≥130kPa的填土。 V类场地土：淤泥质土，松散的细、粉砂，新近沉积的粘性土；地基土容许承载力（og）<130kPa 的填土。
对于多层土，当构造物位于于类土上时，即属于工类场地土； 位于Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类土上时，则按构造物所在地表以下20m范围内的土层综合评定为Ⅱ 类、Ⅲ类或V类场地土（对于桩基础，可根据上部土层影响较大，下部土层影响较小，厚度 大的土层影响较大，厚度小的土层影响较小的原则进行评定。对于其它基础，可着重考虑 基础下的土层并按上述原则进行评定。对于深基础，考虑的深度应适当加深）。 第4.2.4条综合影响系数C，值，应按表4.2.4采用。 表4.2.4 综合影响系数圾C
第4.2.5条梁桥桥墩的柔性墩，其顺桥向的水平地震荷载可采用下 其计算简图如图4.2.5所示
Ehtp一 一作用于支座顶面处的水平地震荷载（kN）； G一支座顶面处的换算质点重力（kN);
图4.2.5柔性墩计算简图
Ehtp = C;C, Khβ;G
G= Gp+ Gep + nG
G一梁桥上部结构重力。对于简支梁桥，计算地震荷载时为相应于墩顶 固定支座的一孔梁的重力（kN）； Gcp一盖梁重力（kN); 一墩身重力。对于扩大基础和沉井基础，为基础顶面以上墩身重力 （kN）；对于桩基础，为一般冲刷线以上墩身重力（kN); D7 墩身重力换算系数：
=0.16（x+2x+Xx+x
X一考虑地基变形时，顺桥向作用于支座顶面上的单位水平力在墩身计 算高度H/2处引起的水平位移与支座顶面处的水平位移之比值。 第4.2.6条板式橡胶支座的梁桥，其顺桥向水平地震荷载一般应分别按下列情况 计算： 一、全联均采用同类型板式橡胶支座的连续梁桥或桥面连续、顺桥向具有足够强度的 抗震联结措施（即纵向联结措施的强度大于支座抗剪极限强度）的简支梁桥，其水平地震 荷载可按下述简化方法计算： 1.上部结构对板式橡胶支座顶两处产生的水平地震荷载：
式中 Eis—上部结构对第i号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 (kN）; Kip第i号墩组合抗推刚度(kN/m);
K一第i号墩板式橡胶支座抗推刚度（kN/m
KisKip Kip=Kis+Kin
“W GdA is= ∑t
A：一板式橡胶支座面积（m²); 二t一板式橡胶支座橡胶层总厚度（m）； Ⅱ一相应于一联上部结构的桥墩个数； Kip—第i号墩墩顶抗推刚度（kN/m）); β—相应于桥墩顺桥向的基本周期的动力放大系数，其基本周期按附录 二确定；
（2）柔性墩由墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载
Ehp=C;CKhB;G
一桥墩墩身各分段的重力（kN）： G.一桥墩对板式橡胶支座顶面处的换算质点重力（kN）
Gtp= Gcp+ Gp
之和。当为几个板式橡胶支座肘，应按相应的几个桥墩抗推刚度 以刚度分配的原则计算其每个板式橡胶支座顶面的水平地震荷载 (kN); β—相应于桥墩顺桥向的基本周期的动力放大系数，对于几个桥墩为板 式橡胶支座时，应按几个桥墩抗推刚度组合计算，其基本周期按附录 二确定： μiuR;一一联中所有聚四氟乙烯滑板支座的动摩阻力(kN);
R;一上部结构重力在第号聚四氟乙烯滑板支座上产生的反力（kN)；其 余符号意义同前。 三、采用板式橡胶支座的多跨简支梁桥，对刚性墩可按单墩单梁计算；对柔性墩应考 虑支应与上下部的偶联作用（一般情况下可考虑3一5孔），按图4.2.6进行计算。 第4.2.7条采用板式橡胶支座的简支梁桥和连续梁桥，当横桥向设置有限制横桥 向位移的抗震措施（例如挡块）时，桥墩横桥向水平地震荷载可按式（4.2.2）计算。 第4.2.8条当曲梁桥的轴线所对应的水平中心角6≤30，且曲梁半径R≥20B（B 为桥宽）时，曲梁桥桥墩的地震荷载可按直梁桥计算。
GB／T 36671-2018 海洋工程船高速轴系设计要求图4.2.6板式橡胶支座简支梁桥计算简
Gisp、G2G3w—上部结构重力（kN); KtpK2K3K4墩顶抗推刚度（kN/m)； KK'K2K'2K3K'3g板式橡胶支座抗推刚度（kN/m）。 第4.2.9条桥台的水平地震荷载可按下式计算： Ehau=CiCKGau (4.2.9 式中 1 Eau一作用于台身重心处的水平地震作用力（kN); Gau一基础顶面以上台身的重力（kN)。 注：（1）对于修建在基岩上的桥台，其水平地震荷载可按式（4.2.9）计算值的80%采用。 （2)验算没有固定支座的梁桥桥台时，还应计入由上部结构所产生的水平地震荷载，其值按式 （4.2.9）计算，但G取一孔梁的重力。 （3）对于拱桥，应计入上部结构所产生的地震荷载。 第4.2.10条地震时作用于台背的主动土压力可按下式计算；
G1spG2spG3—上部结构重力（kN); Ktp、K2K3、K4墩顶抗推刚度（kN/m）； K'KK'、3K'3板式橡胶支座抗推刚度（kN/m）。
粤09JT217 SGK种植模块绿化隔热屋面建筑构造.pdfH²KA(1+3C;C2kKhtg)
Eea—地震时作用于台背每延米长度上的主动土压力（kN/m），其作用点 为距台底0.4H处； y—土的容重(kN/m²); H一台身高度（m）： KA—非地震条件下作用于台背的主动土压力系数，按下式计算： cos² 一台背土的内摩擦角（°）； C—综合影响系数，取C=0.35。
台背土的内摩擦角（°)； C 综合影响系数，取C，=0.35。