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JTJ 303-2003 港口工程地下连续墙结构设计与施工规程.pdf

3.2.4作用在墙体上的土压力和剩余水压力宜按水土分算的原 则计算。

3.2.5当采用水土分算方法计算时，土和填料的重度标

（1）粘性土的重度标准值，剩余水位以下取浮重度，剩余水位 与设计高水位之间取饱和重度，设计高水位以上取天然重度； （2）无粘性土的重度标准值，剩余水位以下取浮重度，剩余水 位以上取天然重度。

3.2.6土与墙面摩擦角的取值应符合下列规定。

QX／T 481-2019 暴雨诱发中小河流洪水、山洪和地质灾害气象风险预警服务图形可采用1/3～1/2平均潮差。

2.9剩余水压力可按图3.2.9所示的分布情况计算

3.2.10波浪力标准值应按现行行业标准《海港水文规范》（JT 213）有关规定计算。

（JTJ215）有关规定计算。

图3.2.9剩余水压力分布示意图

（1)永久作用，包括土体自重产生的主动土压力和墙后剩余水 压力等； （2）可变作用，包括地面可变荷载产生的主动土压力、船舶荷 载和波浪力等； （3）偶然作用，包括地震力等。

3.2.13码头和护岸地下连续墙设计应考虑下列设计状况极限状

（1）持久状况，为使用期的作用效应组合情况，分别按承载能 力极限状态和正常使用极限状态设计； （2）短暂状况，为施工期和检修期的作用效应组合情况，按承 载能力极限状态设计，必要时，同时按正常使用极限状态设计； （3）偶然状况，为使用期遭受地震力等偶然作用时的作用效应 组合情况，按承载能力极限状态设计。

3.2.14地下连续墙按承载能力极限状态设计时的计算水位，应

3.2.14.1持久组合，前墙的计算水位应分别采用设计高水位、 设计低水位和极端低水位；锚旋地下连续墙的计算水位应分别米 用设计高水位和设计低水位。

3.2.14.2短暂组合，计算水位应分别采用设计高水位、设计低 水位或施工水位。 3.2.14.3偶然组合，计算水位应按现行行业标准《水运工程抗 震设计规范》（JTJ225）的有关规定执行。 3.2.15地下连续墙在承载能力极限状态设计时的作用效应组合 应符合下列规定。 3.2.15，1持久组合，应取对应于持久状况下的永久作用、主导 可变作用和非主导可变作用的效应组合。 3.2.15.2短暂组合，应取对应于短暂状况下的永久作用与可 变作用的效应组合。 3.2.15.3偶然组合应按现行行业标准《水运工程抗震设计规 范》（JTJ225）的有关规定执行。 3.2.16前墙的“踢脚”稳定性、锚地下连续墙结构的稳定性和 构件强度等应按承载能力极限状态设计。 3.2.17钢筋混凝土构件的裂缝宽度和抗裂验算应按正常使用极 限状态设计。

3.3.1单锚前墙的结构计算应包括下列内容：

（1）地下连续墙的入土深度； (2)地下连续墙的内力和变位； （3）拉杆拉力。

o[∑cMc + YQ1Mo1 + $( YQ2Mo2 + Yo3MQ3 + ..)]≤

注：当计算水位采用极端低水位时，取括号内数值。

3.3.3单锚前墙的弯矩标准值、拉杆拉力标准值和变位，可采用 竖向弹性地基梁的m法计算，并应符合下列规定。 3.3.3.1当采用杆系有限元法计算地下连续墙的内力和变位 时，应按图3.3.3的图示计算，其人土段墙后的主动土压力只考虑 由计算泥面以上土体自重和地面荷载产生的土压力。 3.3.3.2锚着点位移应考虑拉杆变形和锚结构变位两部分。 当假定锚着点位移为零时，计算的跨中最大弯矩应乘以折减系数， 折减系数可取0.7~0.8，土质较差时取大值。

B.3.3.3弹性杆的弹性系数应按

图3.3.3单锚前墙计算图式

式中K~一第i个弹性杆的弹性系数（kN/m²）； K一一计算点水平地基反力系数（kN/㎡²），可按附录A计 算；

3.3.4无锚前墙的结构计算应包

（1]地下连续墙的入土深度； （2）地下连续墙的内力和变位。 3.3.5无锚前墙的人土深度可按式（3.3.2)计算,式中Mc、MQ1、 Mo2、Mo3和MR为相应作用对墙底端的力矩标准值。 3.3.6无锚前墙人土段的内力和计算泥面处的变位可按竖向弹 性地基梁的m法计算，计算图式如图3.3.6所示，入土段墙后的 主动土压力应按第3.3.3条的规定计算。

{1）锚地下连续墙的竖向尺

（2）锚旋地下连续墙的内力和变位。

3.3.8锚碗地下连续墙可按受拉杆拉力作用的无锚地下连续墙 计算，其主导可变作用应为拉杆拉力水平分力标准值，分项系数为 1.35。锚着点的水平位移不宜大于50mm

3.3.8锚碗地下连续墙可按受拉杆拉力作用的无锚地下

.1墙体设计应符合下列规定。 .4.1.1墙体可按钢筋混凝土受弯构件设计，当轴向力较 应按偏心受压构件设计。

.4.1.2墙体应按强度计算进行配筋，并应验算裂缝宽度。

1.3墙体构件强度应按承载能力极限状态进行设计。作 设计值可按相关作用标准值计算的作用效应乘综合分项系 综合分项系数应采用1.40。 .4墙体构件的裂缝宽度应按正常使用极限状态验算。 应组合系数应采用0.85

3.4.2导梁、帽梁和胸墙设计应符合下列规定。

4.2导染、帽染和胸瑜设计应付告下列规定。 3.4.2.1导梁的弯矩可按刚性支承连续梁采用下列公式计算。

DB41／T 838-2013 消防喷检水qiang装置3.4.2.1导梁的弯矩可按刚性支承连续梁采用下列公式计算。

3.4.2.1导梁的弯矩可按刚性支承连续梁采用下列公式计算。

Ral2 10 Ralb M, = 2

3.4.2.2混凝土帽梁可不进行强度计

系船块体与帽梁整体浇筑且不设单独锚系统时，帽梁的内力可 按受船舶系缆力水平分力作用的水平放置的弹性地基梁计算，且 应按强度进行配筋并验算裂缝宽度。弹性地基梁计算中宜采用基 床系数法，基床系数可按下式确定：

[武汉]高层建筑施工组织设计（框架结构 框剪结构）3EI K = 1hh

代中K—基床系数（kN/m²）； E一地下连续墙的弹性模量（kN/m²）; J一—宽度为b时地下连续墙的截面惯性矩(m); l一~一地下连续墙在拉杆以上的悬臂长度（m); b一地下连续墙的计算宽度（m）； h一帽梁的高度（m)。 3.4.2.3胸墙的竖向可按悬臂梁计算，取拉杆处为固端，水平 同可按刚性支承连续梁计算。当系船块体与胸墙整体浇筑且不设 单独锚系统时，尚应考虑系缆力的作用，可按悬臂弹性地基板计 算，或采用其他简化方法计算。

3.4.2.4胸墙采用简化方法计算时，工字形截面的胸墙，可取