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《重力式码头设计与施工规范》(JTS 167-2-2009).pdf

图2.3.20预制扶壁结构立体示意

2.3.24内设管沟的单薄胸墙应通过计算配置钢筋。 2.3.25现浇胸墙底部高程不宜低于施工水位。施工水位应根据结构型式、水文条件、施 工能力和工程量等综合分析确定。 2.3.26胸墙底宽应根据计算确定，顶宽不宜小于0.8m。对停靠小型内河船舶的码头， 顶宽不宜小于0.5m。

（1）在墙后抛填棱体面上设置倒滤层； （2）在墙身接缝处设置倒滤井或倒滤空腔，其形式按附录B选用。 2.3.29减压棱体的设置及减压棱体的断面尺寸，宜根据结构型式和当地材料情况通过 技术经济比较确定。分级式棱体不宜多于2级。· 2.3.30抛填棱体的材料可选用块石或当地产量大、价廉、坚固、质轻和内摩擦角大的其 他材料。 2.3.31棱体顶面高出墙身不宜小于0.5m。在棱体的顶面、坡面、胸墙变形缝和卸荷板 顶面接缝处应设置倒滤层。 2.3.32抛石棱体顶面和坡面的表层应抛设0.5~0.8m厚的二片石，其上再设置倒滤 层。.倒滤层可采用碎石倒滤层或碎石与土工织物结合使用的倒滤层，并应符合下列规定。 2.3.32.1碎石倒滤层可采用分层或不分层倒滤层。分层倒滤层可由碎石层和5～ 20mm“瓜米石”粗砂或砾砂层组成，每层厚度不宜小于0.3m，总厚度不宜小于0.6m；不 分层的混合石料倒滤层应采用级配较好的混合石料，如石渣、砂卵石等，其厚度不得小于 0.8m，或采用粒径5～100mm的碎石，其厚度不得小于0.6m。对多级棱体，水下倒滤层厚 度宜适当加大。 2.3.32.2土工织物的搭接宽度可取1m。直接设置在墙身接缝处的土工织物宜采用 双层结构，土工织物应有较大的垂直渗透系数和伸长率，并应有较高的抗拉、抗撕裂强度 和较好的抗老化性能。 2.3.33抛填棱体和碎石倒滤层的坡度应根据所用材料的水下自然坡角确定。抛石棱体 坡度可采用1：1，碎石层坡度可采用1：1.5。施工期间有波浪影响时，坡度应适当放缓。

2.4土压力标准值计算

渝利项目5标施工方案2.4土压力标准值计算

码头墙后单宽主动土压力的标准值宜按下列规定计算。 ? 2 对无黏性填料，当一15°≤α<0时，如图2.4.1所示，墙背土压力可按下列公 第二破裂角按下式计算：

(2）第n层填料顶层的土压力强度按下列公式计算

sinB sino】

(3）第n层填料底层的土压力强度按列 公下式计算： 永久作用

n2=(;h;)Kancosα

an2=qKKcoso

（4）第n层填料的土压力合力按下列公 式计算： 永久作用

图2.4.1无黏性填料土压力

EH =0.5(2yh;+yhn)h,Kancos(α+8n)

EgHn =qKKnh,cos(α+)

式中Ka一第n层填料的主动土压力系数； 一一第n层填料的内摩擦角标准值（°)。 2.4.1.3对黏性土，土压力可选用下列方法计算： （1）当地面为水平时，在铅垂墙背或计算垂面上按下列公式计算土压力强度：

式中e一一永久作用部分土压力强度（kPa)，当ea≤0时，取ea=0; Y填料的重度标准值（kN/m²）； h一填料的厚度标准值（m）； K。一主动土压力系数； c一一土的黏聚力标准值(kPa)； 9——地面上的均布荷载标准值,地面倾斜时为单位斜面积上的重力(kPa); 一填料的内摩擦角标准值（°)。 （2）按楔体极限平衡图解法确定； (3)有经验时，采用等代内摩擦角，按无黏性填料计算。 2.4.1.4当墙后回填范围受土质坚硬的陡坡限制，切坡面陡于填料不受限制的破裂 时，应以陡坡面为滑楔破裂面，由力系平衡法计算土压力。直接浇筑在岩基上的码头 后土压力可采用主动土压力的1.25倍。

2.4.2墙背与填料的摩擦角的标准值根据地基条件、墙背形式、粗糙程度和地面坡度可 按下列规定确定： (1)仰斜的混凝土或砌体墙背采用1/2~2/3倍填料内摩擦角标准值；阶梯形墙背采 用2/3倍填料内摩擦角标准值； (2)垂直的混凝土或砌体墙背采用1/3～1/2倍填料内摩擦角标准值；卸荷板以下墙 背采用1/3倍填料内摩擦角标准值；

(3）俯斜的混凝土或砌体墙背采用1/3 倍填料内摩擦角标准值。

2.4.3减压棱体和卸荷板对土压力的影

响，可按下列规定确定，如图2.4.3所示。

2.4.3.1对减压棱体，当破裂面通过两 种填料时，出坡点P以上和以下可分别按两 种填料计算土压力，出坡点P的位置可按0 近似确定，9值可按两种填料的破裂角标准 值由层厚加权平均确定。 2.4.3.2对卸荷板，M点以上的土压力 可不计卸荷板底面以上重力的影响，V点以 下的土压力可按无卸荷板的情况计算，M、N 之间可按直线过渡。

2.4.4墙背第n层填料主动土压力合力的 竖向分力可按下列公式计算：

2.4.4墙背第n层填料主动土压力合力的

Env=0.5(2yh;+yh)hnKnsin(α+on) Engy =gKhKansin(α+8)

式中Env一一第n层填料永久作用土压力合力的竖向分力标准值（kN/m)； Y:—第i层填料的重度标准值（kN/m），y。=0； h;一一第i层填料的厚度标准值（m），h=0； Y一一第n层填料的重度标准值（kN/m²）； h一一第n层填料的厚度（m）； Ka一一第n层填料的主动土压力系数； α一墙背与铅垂线的夹角（°），仰斜如图2.4.1所示为正，俯斜为负； 8.—第n层填料与墙背的摩擦角标准值（°），即外摩擦角标准值； 9一一地面上的均布荷载标准值,地面倾斜时为单位斜面积上的重力(kPa); Ev一一第n层填料可变作用土压力合力的竖向分力标准值(kN/m)； K一一地面荷载系数。 2.4.5码头墙前土压力标准值可按被动土压力计算。当地面水平时，土压力强度可

e=(q+yh)K, K, =an²(450 +) =(a,+yh)K,+2c√K

e=（q+yh)K K, =tan²{450 + 2)

2.5码头稳定性验算

2.5.1重力式码头应进行稳定性验算。验算宜按下列规定进行，有条件时也可采用附录 D的方法甘12G3 湿陷性黄土地区墙下条形基础，按可靠指标B进行验算。 2.5.1.1对岸壁码头，沿墙底面、墙身各水平缝和基床底面的抗滑稳定性可按下列公 式验算： （1）不考虑波浪作用，且由可变作用产生的土压力为主导可变作用时：

yo(yEE+pwPW+EEu+yPRPRH） (ycG+Ey+eE)f E

【2）不考虑波浪作用，沿胸墙底面的抗滑稳定性验算，系缆力为主导可变作用时，

（3）考虑波浪作用，波浪力为主导可变作用时

（4）考虑波浪作用，堆载土压力为主导可变作用时：

yo(yEEH+yPwPW+ypPB+VyEEqH) (C+E+uPBu+WyE)

0043 23-内蒙古某发电公司一期2×600MW机组新建工程#2标段施工组织设计Yo(EE+PwPW+EEqH+VpPB) (G+Ev+E+yuPeu)f

注：①持久组合采用设计高水位、设计低水位时取表中大值； ②持久组合采用极端水位时取表中括弧内值。 .5.1.2对墩式码头，沿墩底面、墩身各水平缝和基床底面的抗滑稳定性可按下列 验算：