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DB61／T 1611-2022 高性能钢桥技术规范.pdf采用冷连接波折板剪力键的UHPFRC组合钢桥面板，宜按照400mm～600mm间距布置波折 剪力键，铺设直径6mm～8mm、间距200mm～400mm的单层钢筋网，净保护层厚度应不小 15mm，波折板剪力键开孔的最小尺寸（d）不应小于UHPFRC中钢纤维尺寸的2倍，如图
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0009 某仿古工程施工组织设计a)采用冷连接波折键的UHPFRC组合钢桥面板设计
c）采用冷连接波折键的UHPFRC组合钢桥面板分层
图8采用冷连接波折键的UHPFRC组合钢桥面板构造示意图
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b)采用混合连接的UHPFRC组合钢桥面板分层 采用混合连接的UHPFRC组合钢桥面板构造示意
6.2.5UHPFRC组合钢桥面板的受力验算应同时满足局部挠度限值、界面首次剥离荷载限值： a) 1. 车辆荷载作用下，UHPFRC组合钢桥面板顶板的挠度与跨径之比不应大于1/700，其中：挠度 指纵肋间桥面板顶板的最大挠度，跨径指对应桥面板最大挠度发生位置处的纵肋支撑间距； b) UHPFRC组合钢桥面板所承受荷载应小于表5中的组合界面首次剥离荷载。
6.2.5UHPFRC组合钢桥面板的受力验算应同时满足局部挠度限值、界面首次剥离荷载限值：
表5组合界面首次剥离荷载
桁杆件断面可采用开口截面、闭口截面，如图1
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图10主桁杆件截面形式
6.3.2上承式钢桁梁可采用混凝土桥面板或UHPFRC桥面板： a）上承式组合桁梁正弯矩区宜采用混凝土桥面板，正弯矩应由混凝土顶板及上弦杆、受拉的下弦 杆共同承担； b）上承式组合桁梁负弯矩区宜采用UHPFRC桥面板，负弯矩应由UHPFRC桥面板和上弦杆、受 压的下弦杆共同承担， 6.3.3下承式组合桁梁的桥面板宜采用UHPFRC组合桥面板，桥面板设计时应满足下列规定： a) 桥面板沿纵向支撑在主桁架下弦杆上时，桥面板与主桁下弦杆宜采用组合设计，板的横向跨度 由下弦杆的间距确定，无纵梁时沿横向可设置多道小横梁或型钢； b）主桁架节点处设置横梁时，桥面板仅由横梁支撑，桥面沿纵向跨度为主桁架一个节间的长度， 沿纵向可设置多道小纵梁或型钢； c）桥面板支承于纵、横梁上，且不与主桁架进行组合设计时，应分别计算桥面板、主桁架的受力。 6.3.4钢桁梁与桥面板进行组合设计时，钢桁架上弦杆节点处宜按剪力键*形式布置剪力键，如图11. 剪力键*中单个栓钉极限承载力的折减系数应取0.8~0.9。
6.3.5钢桁梁的联结系构造设计应满足JTG/TD642015中9.4的规定
7.1.1.1主拱圈钢构件可选取高性能钢管或管内填充混凝土的高性能组合钢管。 7.1.1.2空心高性能钢管拱宜采用混合设计，受力复杂的拱脚区域宜采用Q500及以上强度级别、人 质 量等级不低于D级的高性能钢材。 7.1.1.3应力状态复杂的主拱区段可选用UHPFRC进行填充。
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7.1.2高性能钢箱拱肋
7.1.2.1 钢箱拱圈宜采用强度级别不低于Q420、质量等级不低于D级的高性能钢材。 7.1.2.2钢箱主拱受力复杂的拱脚等区域宜采用Q500及以上强度级别、E级及以上质量级别的高性 能钢材。
7.1.3高性能钢桁拱肋
7.2.1 系杆拱桥的拱脚可采用UHPFRC。 7.2.2立柱可采用UHPFRC或高性能钢材
7.4.1 桥面结构应采用防连续破坏的结构体系。 7.4.2桥面结构宜采用高性能钢结构、UHPFRC组合结构，
高性能钢斜拉桥和悬索桥
8.1.1高性能缆索承重桥梁的主梁宜采用高性能钢材、超高性能水泥基复合材料。 8.1.2组合梁斜拉桥主梁桥面板有效宽度计算，应考虑恒载和活载作用下主梁轴力和弯矩的应力分离 叠加效应： a) 1 弯矩作用下，应采用剪力滞效应引起的附加挠度表征剪力滞效应的大小，桥面板附加挠度（w。） 应按公式（1）至（4）计算：
8.1.1 高性能缆索承重桥梁的主梁宜采用高性能钢材、超高性能水泥基复合材料。 8.1.2组合梁斜拉桥主梁桥面板有效宽度计算，应考虑恒载和活载作用下主梁轴力和弯 叠加效应：
8.1.1高性能缆索承重桥梁的主梁宜采用高性能钢材、超高性能水泥基复合材料。
弯矩作用下，应采用剪力滞效应引起的附加挠度表征剪力滞效应的大小，桥面板附加 应按公式（1）至（4）计算：
式中： W's 桥面板附加挠度；
竖向力； 简化参数，按照公式（2）计算； Es 钢材弹性模量； 对组合截面换算截面中性轴的惯矩； 组合梁斜拉桥混凝土桥面板翘曲特征系数，应按附录C计算； 计算跨径； 纵桥向截面位置。
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式中： 简化参数； P1 微分方程参数； 微分方程参数； 人 剪力滞效应翘曲位移幅值，=1、2。 横桥向位置； bi 悬出部分混凝土板宽度取i=1，腹板间混凝土板宽度取i=2； D 轴力自平衡函数； k一组合梁斜拉桥混凝土桥面板翘曲特征系数，依次取i=1、2，应按附录C计算； E一混凝土弹性模量； Ac一混凝土悬臂板、腹板之间的混凝土板面积，依次取i=1、2； A一钢主梁总面积； I一钢主梁上翼缘、腹板、下翼缘相对于组合截面中性轴的惯性矩，依次取=1、2、3； E一钢材弹性模量； As一钢主梁上翼缘、腹板、下翼缘的面积，依次取i=1、2、3； b) 1 轴力作用下，宜按后张预应力或轴向集中力沿主梁翼缘两侧分别以30°角呈线性传递直至均匀 分布在整个桥面板上，如图12；
石油树脂厂造粒包装系统隐患治理工程料仓安装施工方案预应力或轴向集中力沿主梁翼缘传递计算图式
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ON*OM ON OM (be/b)N (be/b)M 十
*OM ON OM (be/b)N 十 (be/b)M
式中： be 一 混凝土板有效宽度； b一一混凝土板宽度； ON——按初等梁理论计算的轴力单独作用下截面翼缘的正应力值； OM——按初等梁理论计算的弯矩单独作用下截面翼缘的正应力值。 (b/b)v一—轴力单独作用下的有效宽度系数； (b/b)v弯矩单独作用下的有效宽度系数。
8.2.1斜拉索、主缆、吊索的材料技术指标应满足本文件及GB/T39133、GB/T18365的规定。 8.2.2斜拉索、吊索抗疲劳验算时应计入大应力比的影响，应将JTGD64—2015中5.5和附录C规定 的细节疲劳强度折减0.1。
8.3.1高性能钢塔、高性能组合塔的典型截面形式如图13、14.
北京××科研实验大楼工程冬期施工方案b）带切角矩形截面钢塔
冬13 高性能钢塔典型截面构造示意图