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SY／T 6620-2014 油罐的检验、修理、改建及翻建.pdf4.2.1.1应验证罐顶和罐顶支撑系统的结构完整性。 4.2.1.2在任意645.2cm²（100in²）面积上的罐顶板被腐蚀到平均厚度小于2.3mm（0.09in） 程度 时，或罐顶板有穿孔现象，应进行修补或更换
4.2.2.1应使用检验员认可的方法检验罐顶支撑系统（橡、梁、柱和底垫板）的坚固性；对变形 《如不垂直的支柱）、已经腐蚀的和危险的构件应作出评定，必要时应进行修补或更换。应注意立柱管 内部被严重腐蚀的可能性（从外部目视检查，腐蚀可能是不明显的）。 4.2.2.2（罐顶与壁板的）脆性接头不可避免时，应按照APIStd650中5.10.2的要求对相关影响 进行评估。评估的对象例如罐底与壁板连接处的腐蚀或罐顶与壁板接头修复（如接头补强、连接扶 手，或其他脆性接头区域变的）。
4.2.3.1已经出现裂纹或穿孔的罐顶板和浮舱应进行修补或更换已经损坏的构件。对浮顶板上的孔 洞，应进行修理或更换罐顶板。 4.2.3.2应对凹坑作出评定，以确定在下次计划的内部检查之前产生穿透性孔洞的可能性。如果确 定有这样的可能，那么应将受损坏的部位进行修补或更换。 4.2.3.3应对罐顶支撑系统、环形密封系统、附件如罐顶浮梯、防转动装置、排水系统和通气系统 等作出评定，以确定是否需要修理或更换。 4.2.3.4现有浮顶评定的指导原则应根据APIStd650的规定，对于外浮顶则根据APIStd650附录 C的规定，对于内浮顶则根据APIStd650附录H的规定。当然，不强制要求提高等级以满足本 标准。
内墙抹灰、刮腻子施工方案在对油罐罐顶和罐顶与罐壁之间接缝作出评定并随之而进行的修改都应考虑到适用标准（如AP Std650附录F）的全部要求
适用标准规定，应对罐顶支撑结构（如果有的话）和罐顶与罐壁之间接缝进行关于设计部分真 应的评定。应采用APIStd620规定的准则。
4.2.4.4在低于原设计温度下操作
如果操作温度降低到低于原设计温度，应遵守适用标准或APIStd650中有关降低温度的要求
如果操作温度降低到低于原设计温度，应遵守适用标准或APIStd650中有关降
2.4.5正常和紧急通气
4.2.4.5.1应考虑到工况变更对正常和紧急通气的影响
4.2.4.5.2通气口应检查以保证正常操作，丝网应确保无阻塞。
SY/T 6620 2014
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4.3.1.1．应对裂纹、损伤或其他情况（例如工况条件变更、移位、腐蚀程度大于原腐蚀裕量等）作 出评定，以确定是否已经严重地影响到现有油罐罐壁功能或结构的完整性。 4.3.1.2在役油罐罐壁的评定应由具有油罐设计经验的人员承担，并应在现有油罐罐壁厚度和材质 的基础上作出指定设计条件下的罐壁分析。这个分析应考虑到所有预先提出的载荷条件和载荷组合： 包括由液体静压头产生的压力、内部和外部压力、风载荷、地震载荷、罐顶动载荷、接管载荷、沉降 和附件载荷。 4.3.1.3罐壁有多种类型且严重程度不同的腐蚀，其一般结果是遍及一个大面积表面或者一个局部 区域内的金属均匀腐蚀，也可能产生点蚀。每种情况都应作为异常情况来对待并进行彻底检查。在制 定修理程序以前要确定腐蚀的性质和程度。除非点蚀连成片，点蚀并不表明严重到危及罐壁整体结构 的完整性。评定一般腐蚀和点蚀两者的准则如下所示。 4.3.1.4确定继续操作的最小罐壁厚度的方法在4.3.2，4.3.3，4.3.4中作了规定（见第6章有关 检验周期的内容)。 4.3.1.5如果不能满足4.3.3（焊接）或4.3.4（铆接）的要求，应修补腐蚀或损坏的区域，或者降 低油罐的允许液位，或停用油罐。允许油罐继续操作的液位高度H可以采用最小可接受厚度（见 4.3.3.1和4.3.4.1）公式求出。确定液位限制时应采用实际厚度（检查时确定的）减去腐蚀裕量。 不得超过最高设计液位。
4.3.2实际厚度的确定
3.2.1当已经存在相当大面积的腐蚀区域时，为了确定每层罐壁的控制厚度，应按照下列程序来 量厚度，求平均值（见图1)： a）对于每个区域，检验员应确定腐蚀区域内任何点上的最小厚度t，可不考虑很分散的点蚀 (见4.3.2.2）。 b）计算临界长度L：
L=3.7√Dt，但不超过1016mm（40in）
式中： 在局部不连续处其环向应力假定为“求得平均值”的最大垂直长度（被腐蚀区域的实际垂 直长度可以超过L)，in； D一一油罐直径，ft； t一腐蚀区域内不考虑点蚀的最小厚度，in。 C） 授权检验员应用目视或其他方法确定腐蚀可能最严重区域内的垂直平面。沿着每个垂直平面 绘出距离为L的测量值轮廊图。在平面内，至少分成5个相等间距测量长度L，求出平均长 度L和最小平均厚度t1。 d）应参照4.3.3.1中有关t和t的最小许可值，还应考虑到4.3.3.4中的附加载荷。 e） 继续操作的准则如下： 1）t应大于或等于tmin（见4.3.3或4.3.4)，并且经过承受4.3.3.5所列所有其他载荷的 验证。
在局部不连续处其环向应力假定为“求得平均值”的最大垂直长度（被腐蚀区域的实际垂 直长度可以超过L)，in； D一一油罐直径，ft； t一腐蚀区域内不考虑点蚀的最小厚度，in。 c） 授权检验员应用目视或其他方法确定腐蚀可能最严重区域内的垂直平面。沿着每个垂直平面 绘出距离为L的测量值轮廊图。在平面内，至少分成5个相等间距测量长度L，求出平均长 度L和最小平均厚度t1。 d）应参照4.3.3.1中有关t和t的最小许可值，还应考虑到4.3.3.4中的附加载荷。 e） 继续操作的准则如下： 1）t应大于或等于tmin（见4.3.3或4.3.4)，并且经过承受4.3.3.5所列所有其他载荷的 验证。
SY/T 6620—2014
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3）油罐使用到下一次检验时的任何腐蚀裕量应加到tm和60%tmin中去。
4.3.2.2不考虑很分散的点蚀情况下：
UTKAHF4OU a） 点蚀深度所形成的剩余罐壁厚度不小于油罐罐壁最小可接受厚度的二分之一（不含腐蚀裕 量)。 b） 沿着任何垂直线的这些尺寸的总和在203.2mm（8in）长度内不超过50.8mm（2in）（见图 2)
4.3.3焊接油罐罐壁最小厚度的计算
注：一般情况下，使用4.3.3.1a）（H由每层罐壁的底部确定）确定每层罐壁的最小可接受厚度（tm），并 作为基础判断油罐继续使用的适用性。如果对局部狭窄区域进行识别或对特殊区域进行调查（例如对于 罐壁接管的安装)，可以使用4.3.3.1b）（其中H由特定位置确定）的方法完成评价。 3.1直径小于或等于61m（200ft）的油罐罐壁最小可接受厚度用下列公式计算： a） 当确定每层罐壁的最小可接受厚度时，t可按下式计算：
a） 当确定每层罐壁的最小可接受厚度时，tm可按下式计算
当确定某层罐壁的任何其他位置的最小可接受厚度时（如局部狭窄区域或其他关心的位 置），tmn可按下式计算：
工 储存液体的最大相对密度； S 最大许用应力，Psi；底层和第二层罐壁采用0.80Y或0.429T中的较小值；所有其他各层 罐壁采用0.88Y或0.472T中的较小值；在APIStd12C和APIStd650的最新和以前的版 本中列出了不同材料的罐壁许用应力（见表1）（对于翻建油罐，S应遵照最新适用标准）； Y一一 钢板的规定最低屈服强度，如果未知，采用206.85MPa（30000psi）； T— 钢板的规定最低抗拉强度或551.6MPa（80000lbf/in²）中的较小者，如果未知，采用 379.23MPa(550001bf/in²); E一—油罐原始焊缝系数，如果不知道原始E值，采用表2中的值，当评定被腐蚀钢板的修复厚 度时，如果是距离焊缝或接头至少25.4mm（1in）或两倍板厚中的较大值的部位，采用E =1. 0。 3.2如对油罐进行水压试验，充水高度H.应取决于以下因素。油罐的充水高度不应大于以下确 H中的较小值。
表1 罐壁最大许用应力（不用于翻建油罐"）
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每层罐壁的控制厚度之后， 应按下式
S,Etmin H= 2.6D
S,Etmir H,= 2.6D
a）风载失稳。 b）地震载荷。 c）在超过93.3°℃（200F）温度下操作。 d）真空DBJ51／T 092-2018标准下载，形成外压。 e）由于管线、油罐支撑设备、固定支腿等所形成的外部载荷。 f）风造成的倾覆。 g）由于沉降造成的载荷。 4.3.3.6作为不同于上述作法的另一种方法，尚可采用“分析设计法”（ASME锅炉和压力容器规 范第M卷第2部分附录4）或APIRP579第4部分、第5部分或第6部分中的适宜章节评定由于腐 蚀或其他损耗而造成小于最低所需壁厚的油罐罐壁减薄情况，以确定继续使用的适用性。当应用 T（规定的最小抗拉强 度）中的较小值，则应将原始油罐设计所采用的应力值代替ASME锅炉和压力容器规范第M卷第2 部分中的S值。如果原始设计应力大于Y或→T.则用Y或→T中的较小值代替S㎡。 ?
4.3.4铆接油罐罐壁的最小厚度计算
4.3.4.1铆接油罐罐壁的最小可接受厚度应采用4.3.3.1的公式计算，应采用下述许用应力准则和 铆接系数： S = 144. 8MPa (21000 1bf/in²)。 E=距铆钉152.4mm（6in）或更远的罐壁板的铆接系数为1.0，距铆钉152.4mm（6in）以内的 罐壁板的铆接系数见表3。 4.3.4.2表3中所给出的铆接系数是铆接油罐建造过程中偏保守的最小值，借此简化铆接油罐的评 定。当然，在某些情况下，采用计算方法计算搭接和对接型式的铆接接缝上的实际铆接系数可能是有 利的。当选用这种计算铆接系数时，应采用下列最大许用应力： ” a）钢板净截面的最大拉应力，采用0.80Y或0.429T中的较小值，如果T或Y未知，则采用 144.8MPa(21000lbf/in²)。 b）铆钉净截面的最大剪切应力采用110.32MPa（16000lbf/in²）。 c）钢板或铆钉的最大支撑应力，在铆钉承受单向剪切应力时，采用220.64MPa（32000 Ibf/in²）；在铆钉承受双向剪切力时，采用241.34MPa（35000lbf/in²）。 4.3.4.3对于铆接油罐，应考虑腐蚀是否会影响这些接头及影响程度。如果计算结果表明存在超量 厚度，那么这个超量就可作为腐蚀裕量。
SY/T6620—2014表3铆接接头的铆接系数接头型式铆钉排数铆接系数搭接1(). 45搭接20. 60搭接30. 70搭接4(0. 75对接260. 75对接3b0.85对接4b0.90对接50. 91对接6b0. 92。本表列出的所有对接接缝都在里侧和外侧配有对接垫板。接缝中心线每侧的排数。4.3.4.4在铆接油罐的分析中还应考虑非液体载荷（见4.3.3.5)。4.3.5变形4.3.5.1罐壁变形包括不圆度、失稳区、扁平区以及焊缝处的棱角和夹层。4.3.5.2罐壁变形是由许多因素造成的，如基础沉降、超压或负压、大风、不良的罐壁制造或修理技术等。4.3.5.3罐壁变形应在各自基础上进行评定，以确定在指定条件下油罐能否继续使用和（或）进行纠正工作的范围。4.3.6缺陷对缺陷（如裂纹或分层）应彻底地进行检测和评定，以确定它们的性质和程度以及是否需要修理。如果需要修理，应制定并执行一项修理程序。修理缺陷的要求，如对待临时连接焊缝上的弧坑、擦伤或撕裂，都应逐个进行评定。罐壁和罐底之间焊缝上的裂纹尤为重要，应清除并补焊。4.3.7抗风圈和罐壁加强圈评定现有油罐罐壁操作适用性时，还应考虑到任何抗风圈或罐壁加强圈的细节和状况。这些结构部件或它们与罐壁连接焊缝被削弱后，将使它们成为不符合设计条件的部件。4.3.8罐壁焊缝应评定油罐罐壁焊缝状况对操作条件的适用性。由于腐蚀或点蚀而对现有焊缝造成的任何损坏都应进行评定并制定相应的修理程序，必要时对油罐重新进行标定。罐壁对接焊缝的一些典型缺陷及推荐的修理程序见9.6。4.3.9罐壁开口4.3.9.1在评估现有油罐罐壁完整性时，应检查现有罐壁开口（接管、人孔、清扫孔）的状况和细节。像补强板的型式和范围、零部件（补强板、接管颈、螺栓法兰和盖板）的焊缝间距和厚度等细节都应是着重考虑的问题，应按照适用标准检查构架的适合性和一致性。如果用磁粉方法检查罐壁上原13
有焊缝且未发现缺陷或迹象时，并且不需要修理或不受维修影响同时接近APIStd650（第7版或最 新版）的要求，则允许其继续运行。如果剖面满足底线厚度和焊接尺寸要求，则可用打磨来消除焊接 缺陷。焊缝修复不能用于验收焊缝间距小于APIStd650所规定的间距，除非经9.10.2.7许可。应 评估与标准任何不相符或由腐蚀引起的退化，并编制适宜的修理规程，或按需要修理储罐。 4.3.9.2应根据承受压力和所有其他载荷评定接管壁厚。
4.3.10高温运行储罐
高温[93.3℃～260℃（200F～500F）]运行的焊接储罐应进行适应性评价。本节的要求基于 APIStd650附录M
西港国际大厦施工组织设计4.3.10.1在高温条件下运行