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SL 622-2014 水文缆道设计规范.pdf

(6. 2. 36) (6. 2. 3 7)

Cth 吊箱重量（包括吊箱自重、操作人员体重、仪器 设备重)，N； 水平集中荷载，N； 行车风荷载，N Pe' 吊箱风荷载，N； (o 循环索及起重索风荷载，N/m； C02 拉偏索风荷载，N； Pw 起重索或悬杆人水部分及仪器设备的水流冲击 力，N； 宽度m

1横跨两道河槽的双跨缆道，两跨的跨度宜相等或相近 （见图6.2.8)。跨度不等时，主索的拉力、垂度计算，应以主槽 一跨受载为依据，跨度相同时可按任意一跨计算

WJG 117-2011 武汉市绿色建筑设计技术规定图6.2.8双牌维道主书布设图

IgH gH 2X入/29

图6.3.2波形曲线 —起点距：—最幅：1一效股点：2效节点

式中f.—主索固有振动额率，Hz; n——主跨内主索振动的半波长个数；

6.3.3减报谨的制作、选用和安装应符合下列要求； 1减振锤宜选用铸铁锤，可由直径5～12mm钢绞线连接， 锤的直径和厚度可根据领重面定，但两锤重量应相等且对称，并 呈空心型，减振锤的形状（见图6.3.3）

2减振锤的重量和个数应根据架空主索的直径、跨度不同 进行选用，减振锤的重量与数量可按表6.3.3中的数据选用。

2减振锤的重量和个数应根据架空主索的直径、肾度不同 进行选用，减振锤的重量与数量可按表6.3.3中的数据选用。

6. 4. 1 1)

图6.4.1拉偏案的拉力分析计算图

(6. 4.12) （6.4.13)

国6.4.2行车鹿坡阻力计算分析图

1对于吊箱和铅鱼缆道，行车爬坡阻力T，应按式（6.4.2 1)计算：

T, =号 2a[P,(qL + P,) + Pz (aL + Pz)] 2H,L

式中T—当行车位于距左支架α处时所遇到的爬坡 力，N; H，—当行车位于距左支架α处时所产生主索加载拉 的水平分力，N； Q一一行车运行极限位置，宜取1m。 6.4.3闭口式缆道（见图6.4.3）工作索的计算应符合下列要求：

Tma = To + T, + ZF (6. 4. 3 1) 2）当行车由近至远，向对岸运动爬坡时，对驱动轮附着 力最不利的情况。此时循环索（松边）的拉力最小， 35

Tmin = Tox (T,+EF) 8fo

计，起重拉力可不计算。

(6. 4. 3 2) (6. 4. 3 3)

AT > T +SF

2不论有无省力装置，闭口式起重索拉力T均应按式 (6. 4. 3 5)计算

紫边拉力： T=P+ T,+ZF, 松边拉力： T.=P3F

6. 4. 4 1) (6. 4. 4 2)

(6. 4. 3 5]

式中ZF，一—起重驱动线路上各滑轮的总阻力，N，其数量一 般较小，可略而不计； AT 一驱动轮传动时，轮上紧边和松边的拉力差值， N，循环时用△T，表示，起重时用△T，表示 （其中最大者，是纹车动力设计的根据）。 6.4.4开口式缆道牵引索的计算应符合下列要求： 1各种形式开口式缆道，循环索的拉力，在有平衡锤省力 装置时，宜符合“循环时较大、起重时较小”。可按循环拉力设

6. 4. 4 7) 6.4.48) (6. 4. 4 9)

式中ZF.、ZF 6、6两条循环驱动线路上有关转向滑轮 的总阻力，N，按布设的滑轮数目分别计 算累加而得。 3开口牵引的起重拉力应根据采用的形式参照表6.4.4采 用，起重时绞车上所需动力除参照表6.4.4外，不论有无省力装 置均还需计算悬索及铅鱼受水流冲击、受水草缠绕、漂浮物阻碍 等情况，可根据本站情况确定。

6.4.5驱动轮附着力的验算应符合下列要求

K; 或 Ti ≥ K AT

式中 Tria 松边拉力，N，取两种转向中最小者； Tmu 与Ti对应的紧边拉力，N； K一 附着力的安全系数，可取1.25； 自然对数之底，取2.718； 驱动轮上牵引索所缠绕的包角，按弧度计算；

6.5.1滑轮按在缆道上安装的位置可分为架顶滑轮、行车滑轮、 导向滑轮、滑轮组等。 6.5.2滑轮设计应符合下列要求： 1轴承应采用国标产品，并满足承载力要求。 2轴承夹板等构件的加工尺寸，应按承载力通过计算确定。 3滑轮的材质硬度应小于钢丝绳硬度，可根据实际情况选 用45号铸钢、铸铁、尼龙等材质。 4应设有防止跳槽装置。 5主、副缆架顶滑轮直径应为钢丝绳直径的20～40倍。 6主、副缆行车滑轮直径应为钢丝绳直径的10～20倍，且 宜为钢丝绳节距的整数倍。 7导向滑轮直径应为钢丝绳直径的20～40倍，且宜为钢丝 绳节距的整数倍。 8滑轮组滑轮直径不应小于钢丝绳直径的20倍。 9滑轮绳槽直径的加工应符合设计要求，当无具体规定时， 可按表6.5.2的规定取值。 10为减小滑轮自重，其轴承和轮槽可采用耐磨损金属，其 他部位可采用轻质合金或非金属，并采用能减小滑轮自重的结构 形式，但应满足滑轮设计荷载要求的强度及耐久性。 11导向滑轮轴承可采用调心轴承，导向滑轮固定可采用悬 挂结构

表6.5.2滑验通措直径服值表 单位

6.5.3导向滑轮设计应符合下列要求

1应根据转向方位确定安装方向， 2导向滑轮直径应根据铅鱼重量设计选用直径较大的滑轮。 铅鱼重量在100kg以下的，设计应选用直径不小于100mm的滑轮： 铅鱼重量在100kg以上的，设计应选用直径不小于160mm的滑轮。

6. 5.31) 6. 5. 3 2)

表6.5.4轮情尺寸放用惠

PA=P =/()+()

于绞车省力设计和动滑轮行器需求。

图6.5.6开口式线道滑轮组结构图

6.5.7闭口式缆道滑轮组可按图6.5.7所示结构议计，其适应 于绞车省力设计

6.5.7闭口式缆道滑轮组结构图

6.6.1水文缆道行车应包括吊船缆道行车、吊箱缆道行车、错 鱼缴道行车及铅鱼（吊箱）牵引索行车等。

6.6.1水文缆道行车应包括吊船缆道行车、吊箱缆道行车、错 鱼缴道行车及铅鱼（吊箱）牵引索行车等。

6.6.1水文缆道行车应包括吊船缆道行车、吊箱缆道行车、错

1轮槽应与主索直径相适应，并不使滑轮从主索上清落， 行车的重心应偏下。 2滑轮轴和夹板应有足够强度，能承受牵引索传来的拉力。 夹板上的孔位边距端距均不应小于孔径的4倍。 3吊船缆道运载行车结构型式应符合下列要求： 1）吊船缆道行车可采用两个滑轮作为行车滑轮，其间用 夹板连接。在连接板中央另以两块垂直夹板和牵引索 滑轮连接。在滑轮下方应加两个小限位轮防止钢丝绳

脱槽。 2）行车滑轮与轴的配合应采用向心滚珠轴承，轴承外应 加轴承盖保护。轴承与滑轮配合应按基轴制设计，均 应按过盈配合。 3）牵引索导向轮可不加轴承或轴瓦，

武中d轮轴直径。mm

(6. 6. 3 5)

式中α一 轮轴半径比钢丝绳半径增大值。当d<20mm时，a取 0.2~0.4mm；当20mm≤d≤28mm时，a取0.6~ 1.2mm当30mm≤d≤38mmBt，gK0.8~1.6mm

6.6.4品销缆道运载行车设计应符合下列要求

4起重轮设计轮槽率径及轮轴计算同吊船缆道，但轮槽半 径应比钢丝绳半径增大1.0mm左右。起重轮荷载可按式 (6. 6.5)计算

5其余杆件固荷载集中于两端，中间各杆件受力均很小， 应满足结构要求，上主撑、下主撑长细比不宜小于250。

7塔架（柱）与基础设计

自立式钢施滑凝土塔架和钢塔布设压

2可采用钢结构，也可采用钢筋混凝土结构。钢结构和钢 筋混凝土结构采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分 项系数设计表达式进行计算。 3在温度低于一20℃环境中工作的钢塔架（柱），其主要承 载构件应具有良好的低温冲击韧性。 4钢结构塔架（柱）采用开口型材时，其壁厚应大于 5mm；采用闭口型材时，其壁厚应大于2.5mm，且内壁应进行 防腐处理。 5在人口稠密区新建拉线式塔架（柱）时，塔架（柱）与 民用建筑的水平间距应大于其高度。 6塔架（柱）应采取防雷措施。 7塔架（柱）上部宜设满足安装和检修要求的操作平台， 操作平台设置安全防护栏。 8塔架（柱）应设爬梯（楼梯），爬梯（楼梯）距离地面高 度不应低于1.8m。当塔架（柱）高度大于等于10m时，爬梯 （楼梯）应设防坠保护装置，

9塔架（柱）底部应设保护及警示标志。 7.1.6塔架（柱）的计算应符合下列要求： 荷载组合分为缆道运行和缆道停运两种情况，应按最不 利荷载组合考虑钢丝绳的动力影响进行计算。 2塔架（柱）的结构重要性系数应不低于1.0。 3塔架（柱）的主要承载构件，应进行疲劳校核。 7.1.7塔架（柱）项部的允许最大变形应符合下列要求： 1拉线式塔架（柱）应符合下列要求： 1）缆道运行时，塔架（柱）的顺流向偏移为其高度的 0.004倍，断面向偏移为其高度的0.008倍。 2）缆道停运时，塔架（柱）的顺流偏移为其高度的 0.003倍，断面向偏移为其高度的0.006倍。 3）缆道运行时，水平扭转角为1°。 2自立式塔架（柱）应符合下列要求： 1）缆道运行时，塔架（柱）的顺流偏移为其高度的 0.003倍，断面向偏移为其高度的0.005倍 2）缆道停运时，塔架（柱）的顺流偏移为其高度的 0.002倍，断面向偏移为其高度的0.004倍。 3）缆道运行时，水平扭转角为0.6°。 7.1.8基础设计应符合下列要求： 1基础下面的持力层（地基）应选择老土或完整基岩（清 除强风化层），设计前应进行岩土工程勘察。 2当地下水埋藏较浅或洪水期有滤没基础情况时，应进行 抗浮验算。 3设置于河道内的基础应考虑水流和漂浮物的影响，计算 或调查一般冲剧深度和局部冲剧深度，增加防护措施并适当加大 设计安全系数。 4北方受冻土影响的地区，基础宜选择地势高、地下水位 低、地表排水良好的建筑场地，可采用桩基础、自锚式基础（冻 土层下有扩大板或扩底短柱）或采用其他有效措施（排水等）。

5道塔架和缆道绞车的基础项面宜高于周围地面10 ~30cm, 6基础前方挡土厚度小于2.5m时，为保障设计安全，被 动土压力可忽略不计。 7地基土允许承载力应满足设计安全系数要求。 8计算的配筋事（%）不大时，可采用锅筋混凝土基础构 件规定的最小配筋率［】≥0.15%

7.2.1塔架（柱）上的荷载与作用可分为下列三类 1水久荷载：结构自重、固定的设备重、物料重、土重、 土压力、初始状态下钢绳的拉力、结构内部的预应力、地基变 形等。 2可变荷载：风荷载、夏冰荷载、常避地震作用、雪荷载、 安装检修荷载、塔顶平台的活荷载、温度变化等。 3偶然荷载：缆道绞车制动时的冲击力、漂浮物冲击力 钢绳断线、撞击、爆炸、罕遇地震作用等。 7.2.2垂直作用于塔架（柱）表面单位面积上的风荷载标准值 应按式（7.2.2）计算，并符合下列要求，

式中W一 作用在塔架（柱）高度处单位投影面积上的风荷 载标准值，kN/m，按风向投影； β—高度处的风振系数； "，一一风荷载体型系数； H——高度处的风压高度变化系数； w——基本风压，kN/m，其取值不得小于0.3kN/m*. 1当城市或建设地点的基本风压值在全国基本风压分布图 上未给出时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过 气象和地形条件的对比分析确定；也可按GB50009一2012附录 D中全国基本风压分布图近似确定。

2山区及偏解地区10m高处的风压，可按相邻地区的基本 风压值乘以下列调整系数采用： 1）山间盆地、谷地等闭塞地形取0.75～0.85。 2）与大风方向致山谷口、山口取1.20～1.50。 3风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表7.2.2确 定。地面粗糙度根据塔架（柱）位置的特点，可分为下列二类： 1）A类指河岸、湖岸和沙漠地区等。 2）B类指乡村、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大 城市郊区。

表7.2.2风压高座变化系数B

q,0.6ba7X 10

Q/YRF 0001 S-2014 云南人福医药科技有限公司 代用茶式中——单位面积上的爱冰营载。kN/m

装一与构件直轻有关的球厚应情正系款

地震作用和抗震验算应根据结构使用功能和重要性，应 按GB50011一2010的规定进行设计，并应符合下列要求： 1地震设防烈度为7度及以上地区塔架（柱）应进行抗震 设计。 2塔架（柱）应允许在其两个主轴方向分别计算水平地震 作用并进行抗震验算；对烈度为8度和9度的塔架（柱），应同 时考虑竖向地震作用和水平地震作用的不利组合。对塔架（柱） 的悬臂梁、较大跨梁等，应考虑竖向地震作用。对于刚度或质量 分布不均匀的高耸结构应考患扭转地震作用。 3下列塔架（柱）可不进行裁面抗震验算，但应满足抗震 构造要求： 1）6度，在任何类场地的塔架（柱）及其地基基础。 2）不大于8度，I类、Ⅱ类场地的不带塔楼的钢塔架及 其地基基础。 3）7度，I类、Ⅱ类场地，基本风压w≥0.4kN/m，7 度，Ⅲ类、IV类场地和8度，I类、Ⅱ类场地，且基 本风压w≥0.7kN/m的不带塔楼的混凝土塔架 （柱）结构及其地基基础。 4塔架（柱）的地震作用计算宜采用振型分解反应谱法。 对于特别重要的塔架（柱）可采用时程分析法做比较计算，时程

分析法的选波原则按GB50011一2010确定。对于阅筒形结构的 塔架（柱）也可采用底部剪力法和近似简化法。 7.2.5温度作用及作用效应：塔架（柱）结构由日照引起向 阳面和背阳面的温差，应按实测数据采用，当无实测数据时可 按20℃采用；拉线式塔架设计应计算温度作用及作用效应，计 算温度为当地历年冬季（或夏季）最冷（或最热）的月平均气 温，初始温度为安装调试完成时的月平均气温，正、负误差均 应验算，

图7.3.4斜杆量小内力限值计算 V、M一层顶势力、弯矩；6—层顶宽度；6—塔柱与钳直线之夹角： 一所计算报面以上结体高度

f.混凝土抗压强度设计值，N/mm； f,钢筋的抗压强度设计值，N/mm"； A一构件截面面积，mm"， A，一全部纵筋截面积。当纵向普通钢筋的配筋率大于 3%时，A改用（A一A,）代替，mmTZZB 1035-2019 珍珠美白面膜， 2单向偏心受压构件（见图7.3.62）应按式（7.3.6~ )~式（7.3. 65)计算