DB34／T 4146-2022标准规范下载简介：
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DB34／T 4146-2022 装配式生态护岸技术规范.pdf安装应符合下列要求： 安装施工前应对基础底板进行检查，不符合技术要求时，应进行修整和清理； 安装时应在基础底板上设置安装定位基准线； 安装过程中应采取有效措施防止碰撞造成偏位和损坏： 安装应由下至上、由已建侧向未建侧采用阶梯状推进，并分层、分段进行，应及时校准安装 偏差。
631、SL632、SL633、SL634和CII82的
7.1.1预制混凝土制品原材料及生态护岸使用的土工织物、填充料等应分别符合JGJ52、SL/T225、 SL677的规定， 7.1.2钢材应符合GB/T700、GB/T701、GB/T1499.2、GB/T5223.3、GB/T5224、GB/T20934、JC/T 540、JC/T947和JC/T2239的规定。 7.1.3预应力混凝土桩身强度等级应符合GB/T13476的规定，宜采用工厂化生产，混凝土耐久性应符 合SL654的规定。
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LY/T 2928-2017 林业信息系统运行维护管理指南预应力锚杆自由段长度。 社体的自由段应设置隔离套管
7.3. 4 设计计算
如下： 荷载及组合的确定应符合SL/T744的规定。 b) 板桩式护岸的整体稳定可采用瑞典圆弧法、简化毕肖普法进行计算，并应符合SL379的规定。 C) 岸坡土体的土力学强度指标应通过试验确定。 d) 板桩式护岸结构内力和变形宜采用竖向弹性地基梁法计算，可参考附录D。 混凝土结构内力计算应符合GB50010、GB55008和SL191的规定。
7.4运输、堆放与施工
板桩运输应符合下列规定： 板桩在运输过程中的支承应符合板桩堆放的规定，各层间应设置垫木，垫木应上下对齐、村 质一致，同层垫木应保持同一平面； 板桩运输过程中应采用防滑、防滚等安全措施，
板桩堆放应符合下列规定： 板桩堆放场地应坚实、平整，采取排水措施； 叠层堆放时，应采用吊机取桩，严禁拖拉移桩； 长度不大于15.0m的板桩，最下层宜采用两支点法堆放见图3；长度大于15.0m的板桩及 拼接桩，最下层应采用多垫木堆放，垫木应均匀放置且在同一水平面上；
板桩应按规格、类型、型号、壁厚、长度分别堆放，堆放过程中应采用防滑、防滚等安全措 施； 波浪桩及凹形板桩宜采用双桩对拼起吊见图4，对拼起吊双桩端板处采用钢制连接卡板连接 成整体，其余板桩宜采用单桩起吊，
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图4波浪桩及凹形板桩对拼起吊
无试沉桩条件时应根据场地地质、地形及周边环境情况 确定沉桩方法，板桩施工方法适用土层见表2，
表2板桩施工方法适用土层
检验应按照SL631、SL632、SL633、SL634和CJJ82的规定执行
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A.1墙式护岸抗滑稳定计算
附录A （资料性） 墙式护岸抗滑、抗倾覆稳定性计算
尚式护岸各层护岸制品底面、基底面的抗滑稳定安全系数（图A.1），可按下列公式计算： ）基底面水平时，可按公式（A.1）和（A.2）计算：
minKc1,Kc,2,*.Kc,i* ... ≥ Kc Kc,i = fEG ZHi
式中： Kc—抗滑稳定安全系数； Kc.i一一第i层护岸制品底面、基底面的抗滑稳定安全系数； f一一沿计算面的摩擦系数，基底面可由试验或根据类似的工程经验确定，也可按GB 50286取 值，对各层护岸制品间有可靠连接时可取1.0，否则可取0.55； ZG;一一作用在第i层护岸制品底面、基底面上全部垂直于水平面的荷载（kN）； ZHi一一作用在第i层预制装配式构件底面、基底面全部平行于水平面的荷载（kN）。 b）基底面向填土方向倾斜时，可按公式（A.3）计算：
式中： α一一基底面、构件底面与水平面的夹角（°），土质地基基底面与水平面夹角不宜大于7°，岩 石地基基底面与水平面夹角不宜大于12°。
图A.1墙式护岸计算荷载示意图
A.2墙式护岸抗倾覆稳定计算
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minKo,1, Ko,2, ... Ko,i, ...] ≥ Ko (A.4) Ko.i = EMv.i EMui .. (A.5)
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板桩式生态护岸构造可参考图B.1～图B.9。
附录B （资料性） 板桩式生态护岸构造
附录B （资料性） 板桩式生态护岸构造
B.1平板桩结构及配筋图
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图B.3翼边板桩结构及配筋图
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图B.4凹形板桩结构及配筋图
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图B.5波浪桩结构及配筋图
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图B.7混合配筋管桩结构及配筋图
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图B.8预制方桩结构及配筋图
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附录C （资料性） 挡土墙稳定性验算
C.1挡土墙稳定性验算
1.1无锚旋的板桩式挡土墙依靠插入土体的墙体维持结构稳定（图C.1），其墙体的入土深度可 (C. 1)、公式(C. 2) 计算。
图C.1无锚板桩计算简图
式中： 墙体入土深度（m）； to——墙体入土点至理论转动点N的深度（m）； △t——N点以下的墙体深度（m）； Ep一—主动和被动土压力作用下对N点以上墙体求矩至N点合力矩为零时的合力（kN/m）； K.— 主动土压力系数； Kp 被动土压力系数； 土的天然重度（kN/m） 1.2有锚锭的板桩式挡土墙依靠插入土体的墙体和锚锭墙共同维持结构稳定，锚锭墙可选用单错 锚结构，应分别计算有锚锭板桩式挡土墙的整体稳定、锚锭墙沿基底面的抗滑稳定和锚锭墙至板机 1最小水平距离，并应符合下列规定
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构的拉力作用，建立方程组试算
图C.2有锚板桩计算简图
有锚锭的板桩式挡土墙，其锚墙沿基底面的抗滑稳定安全系数应按公式（C.3）计算。当锚 碳墙前采用其它填料置换时，除应按公式（C.3）计算外，尚应按公式（C.4）计算锚墙与填 料一起沿滑动面BCC*的抗滑稳定性（图C.3）
式中： RA——钢拉杆拉力（kN/m）；
图C.3锚啶墙抗滑计算简图
Ep> RA+Eax f Kc Km
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Epx 作用在锚锭墙的被动土压力。当锚锭墙墙前采用其它填料置换时，应以其它填料的物理力 学性质指标计算（kN/m）； Epx——锚锭墙前作用于面上的被动土压力（kN/m）； G一—锚碳墙前基面BC以上填料的重力（kN/m）； f一一沿滑动面的摩擦系数； K。——沿滑动面的抗滑稳定安全系数，可按SL379的规定选用。 c）有锚的板桩式挡土墙，其锚墙至板桩墙的最小水平距离（图C.4）可按公式（C.5）。
... (C. 5)
定墙至板桩墙最小距离
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D.1板桩式挡土墙结构内力计算
无锚的板桩挡土墙的内力可采用材料力学方法计算。当计算桩身变形时应采用竖向弹性地 墙顶的水平变位（图D.1）可按公式（D.1）计算QJRY 0001S-2015 山东金润源糖业有限公司 赤砂糖，
4= Xo + ΦoH + X1
+o + doH + + .
式中： △一一无锚板桩式挡土墙顶水平变位（mm）； xo、Φ。一—分别为板桩式挡土墙入土点的水平变位（mm）和转角变位（rad），可按“m”法或其 他的竖向弹性地基梁法计算； H一一挡土高度（mm）； X 假定墙体为悬臂梁（入土点为固端）时的墙顶水平变位（mm），可按材料力学方法计算。
图D.1板桩墙顶水平变位计算简图
0.1.2单锚板桩式挡土墙的内力可采用弹性嵌固法（娄美尔法）或自由支撑法计算。当计算桩身变形 时应采用竖向弹性地基梁法计算。多锚板桩式挡土墙的内力应采用竖向弹性地基梁法计算。 0.1.3对于有锚旋的板桩式挡土墙，其锚锭墙至板桩墙之间的拉杆可按中心受拉杆件计算，拉杆直径 可按公式（D.2）计算：
QGDW 13087.3-2018 12kV～40.5kV 户外跌落式熔断器采购标准 第3部分：40.5kV跌落式限流式熔断器专用技术规范20 10RASeca +tT π[α]
拉杆与水平面的夹角（ ——拉杆直径的年锈蚀量，可采用0.04～0.05（mm/a）； [α]—拉杆钢材的允许应力（kPa）。
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