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DLT 2170-2020 燃煤机组耗差计算方法.pdf

式中： 燃料收到基水分含量基准值

5.3.4燃料灰分对锅炉效率影响的变化率计算

SN/T 1932.10-2010 进出口服装检验规程 第10部分：防寒服燃料灰分对锅炉效率的影响按式（19）计算

A.燃料收到基灰分基准值，%

5.3.5排烟温度对锅炉效率影响的变化率计算

锅炉排烟温度变化对锅炉效率影响，按式（20）

式中： 0 空气预热器出口的排烟温度基准值，℃

H 一空气预热器出口的排烟温度基准值，℃。

5.3.6飞灰含碳量对锅炉效率影响的变化率计算

DL/T21702020

5.3.10锅炉排污对锅炉效率影响的变化率计算

锅炉排污对锅炉效率影响按式（25）计算

一排污扩容器排出热力系统的水流量实际值，t/h； 排污扩容器排出热力系统的水流量基准值，t/h：

BL 锅炉入炉煤量，t/h； 锅炉补水的烩值，kJ/kg。

5.4汽轮机热耗率变化对供电煤耗耗差计算

5.4.1汽轮机侧耗差通式

汽轮机热耗率变化对供电煤耗的影响按式（26）计算：

式中： Ab.汽轮机热耗率变化对供电煤耗耗差，g/（kW·h)。

5.4.2低压缸效率对汽轮机热耗率影响变化率计

Abg =b × 4

汽轮机侧运行参数变化时，由汽轮机组热耗率的变化计算其对供电煤耗影响。某汽轮机 简图见图1。

低压缸效率变化对热耗率影响按式（27）计算：

图1某汽轮机典型抽汽简图

Dipz 低压缸折算流量，kg/h； 低压缸实际饸降，kJ/kg； 7ipo 低压缸相对内效率基准值，%； Anp 低压缸相对内效率变化量，%； Pio —发电机端功率基准值，kW。 低压缸折算等效流量按式（28）计算：

Dipz 低压缸折算流量，kg/h； 低压缸实际恰降，kJ/kg； 7ipo 低压缸相对内效率基准值，%； Anp 低压缸相对内效率变化量，%； 低压缸折算等效流量按式（28）计算

式中： Dp 低压缸进汽流量，t/h； hp 低压缸进汽焰，kJ/kg； D; 某汽缸抽汽级流量，t/h h 某汽缸抽汽级，t/h； h. 低压缸排汽恰，kJ/kg。

.3中压缸效率对汽轮机热耗率影响变化率计算

中压缸效率变化对热耗率率影响按式（29）计算：

DL/T21702020

Di,×hy .D,×h

D×Ahp 3600×Po x1000.... q Nino

Dz 再热蒸汽流量，t/h； ：—再热蒸汽烩，kJ/kg； Da——中压门杆漏汽量，t/h 注：β一般取0.7~0.75。

高压缸效率变化对热耗率的影响按式（31）计

DL/T 21702020

fo 一汽轮机热耗率基准值，g/（kW·h） 高压缸折算等效流量按式（32）计算：

Dza 一汽轮机主蒸汽流量，t/h； ha 一汽轮机主蒸汽焰，kJ/kg； Del 1—高压门杆漏汽量，t/h; D. 高压缸前汽封漏汽量，t/h。

5.4.5热力参数对汽轮机热耗率影响变化率计算通式

热力参数对热耗率的影响按下列各式计算：

5.4.6回热系统对汽轮机热耗率影响变化率计算

5.4.6.1回热系统对热耗率影响变化率计算通式

热系统对热耗率影响变化

回热系统对热耗率的影响按式（38）计算：

(34) （35） (36)

DL/T21702020

级i排汽单位质量蒸汽所引起的再热器吸热量的变化，kJ/kg：

一单位质量蒸汽在再热器中吸热量，kJ/kg。 利用于能级上纯热量引起再热吸热增量的转换系数，按式（42）计算：

式中： 9——能级j的单位质量放热量，kJ/kg 注1：9e进入系统为正，离开系统为负。 注2：对于再热热段，5，=0。

DL/T21702020

5.4.6.3蒸汽携带热量进出热力系统类型计算

5.4.6.3.1蒸汽携带热量进入系统

蒸汽（恰值为hg，份额为αg）从能级n,进入系统（见图3），新蒸汽等效恰降变化量hxg按式（43） 计算：

αta 利用于能级j上进出系统蒸汽份额； ha——利用于能级j上进出系统蒸汽恰值，kJ/kg; h，——能级j的抽汽焰值，kJ/kg。 循环吸热量变化量Ag按式（44）计算：

注：对于再热热段时△g.=0。

5.4.6.3.2蒸汽携带热量离开系统

蒸汽等效恰降变化量h.按式（45）计算：

图3蒸汽携带热量进入系统

注：对于再热热段时，Ag.。=0。

5.4.6.4.1热水携带热量进入主凝结水管路系统

热水（恰值为hg，份额为αs）从加热器j后进入主凝结水系统（见图4），新蒸汽等效饸限 h.,按式（47) 计算：

αs 一利用于能级上进出系统热水的份额； hg——利用于能级j上进出系统热水的烩值，kJ/kg:

ha—j级加热器出水烩值，kJ/kg。 循环吸热量变化量Ag按式（48）计算：

注：对于再热热段时，5.=0

说明： h.——某工况下汽轮机排汽焰

5.4.6.4.2热水携带热量离开主凝结水系统

DL/T21702020

图4热水携带热量进出主凝结水系统

热水从加热器i的主凝结水管路离开系统，新蒸汽等效烩降变化量h。按式（49）计算：

循环吸热量变化量△g按式（50）计算：

注：对于再热热段时，=0

5.4.6.4.3热水携带热量进入加热器疏水系统

Ah=α×≥ Ztn

Agxa = αg ×Et,5.

热水从加热器i级疏水管路进入疏水系 新蒸汽等效熔降变化量h按式（51）计：

循环吸热量变化量△g按式（52）计算：

注：对于再热热段时，E=0

图5热水携带热量进入疏水系统

DL/T21702020

5.4.6.4.4热水携带热量离开加热器疏水系统

求降变化量h。按式（5

循环吸热量变化量Aqx按式（54）计算： A4

循环吸热量变化量△g按式（54）计算：

注：对于再热热段时，=0。

5.5厂用电率变化对供电煤耗耗差计算

Ahxg = αg × T,n

厂循环水泵、凝结水泵、电动给水泵、送风机、引（增）凤机、一次风机、磨煤机、浆液水 辅机耗电量引起的厂用电率变化按式（55）计算：

DL/T 2170=2020

DL/T21702020

DL/T2170=2020

以额定工况为基准，按式（33）～式（37）计算得出原始数据计算结果如下：

由以上结果，对主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热温度、再热压力损失、排汽压力变化时， 组经济性变化量。

A.1.2主蒸汽压力对汽轮机热耗率影响变化率计算

由于假定其他参数不变，故△T=0，初温初压变化忽略相对内效率变化，此时△n/n=0。式（33 可简化为：

1.1.3主蒸汽温度对汽轮机热耗率影响变化率讯

假定主蒸汽温度降低1℃，其余参数保持不变 ）由水和水蒸气性质公式得

b）由式（33）式（37）计算可得：

hc=3394.12kJ/kg s=6.411kJ/(kg·K)

DL/T21702020

由于假定其他参数不变，故△T=0，初温初压变化忽略相对内效率变化，此时△n/n=0。式（33）可 简化为：

A.1.4再热温度对汽轮机热耗率影响变化率计

假定再热温度降低1℃，其余参数保持不变： a）由水和水蒸气性质公式得：

b）由式（33）～式（37）计算可得：

h=3536.14 kJ/kg S.=7.295kJ/(kg·K)

A.1.5再热压力损失对汽轮机热耗率影响变化率计算

假定再热压力损失升高1%，其余参数保持不变： a）由水和水蒸气性质公式得：

b）由式（33）～式（37）计算可得：

P = 3.248 MPa h=3538.75kJ/kg =7.303kJ/（kg.K）

SFZ JD0107021-2018 生物检材中钩吻素子、钩吻素甲和钩吻素己的液相色谱-串联质谱检验方法DL/T21702020

DL/T2170=2020

A.1.6排汽压力变化对汽轮机热耗率影响变化率计算

假定排汽压力升高1kPa，其余参数保持不变，由式（33）～式（37）计算可得： P。=0.006MPa，t=36.18℃（此时qs、As、Tm与设计值相同)

由于排汽压力变化，机组相对内效率发生变化，查阅《机械工程手册汽轮机篇》第二章、热 排汽损失曲线，可得背压变化前后余速损失分别为△h。=34.41kJ/kg，Ahg=25.48kJ/kg。 安照式（A.10）计算汽轮机相对内效率变化：

ZJM 009-4462-2019 电脑织袜机 (1)A.2某锅炉设计煤种元素分析结果

表A.1给出了某燃料的元素分析结果。

Ah... ,Ah An;= =0.028%