SL 645-2013标准规范下载简介：
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SL 645-2013 水利水电工程围堰设计规范.pdf4.3.2碾压混凝土围堰利于快速施工，宜优先采用。
于岩石地基或混凝土基座上建造，其最大挡水水头不宜 30m。打人式钢板桩围堰适用于细砂砾石层等地基，其最大 水头不宜大于20m
5.1.1围堰布置应符合下列要习
1 满足围护建筑物布置及施工要求。 2 满足堰体与岸坡或其他建筑物的连接要求。 3围堰背水侧坡脚与围护建筑物基础开挖边坡开口线的距 离，应满足堰基和基础开挖边坡的稳定要求。 4满足水力条件及防冲要求 5宜利用有利地形、地质条件，减少围堰及堰基处理工 程量。 6宜避开两岸溪沟水流汇人基坑FZ/T 92012-2009 布铗链条，避免溪沟水流对围堰造 成危害性冲刷；无法避开时，应采取相应措施 中 5.1.2在条件许可时，围堰宜与永久建筑物结合。 5.2横向围堰布置 5.2.1围堰迎水面坡脚距导流泄水建筑物进、出口的距离，应 满足围堰坡脚防冲要求 5.2.2围堰轴线应根据地形、地质条件、水力条件、围护建筑 物型式、围堰工程量及施工条件等因素综合确定，宜直线或折线 布置，不宜反拱布置。 5.2.3过水围堰布置应满足过水堰体、岸坡及基坑防护要求，
5.2.3过水围堰布置应满足
5.2.3过水围堰布置应满足过水堰体、岸坡及基坑防护粤
结合枢纽布置、地形地质条件、水力条件、施工期通航条件、排 冰、排沙、河床防冲等要求，经综合比较后确定
5.3.3纵向围堰布置应满足各期泄水建筑物水流条件，其长度 应满足横向围堰布置及防冲要求。
5.3.3纵向围堰布置应满足各期泄水建筑物水流条件，其
5.4.1导流泄水建筑物和引水发电系统的进、出口围堰，通航 建筑物及鱼道等的上、下游围堰，宜优先利用预留岩坎（塞）布 置围堰
5.4.2岸边式厂房围堰宜顺河向布置，河床束窄程度应考
5.4.2岸边式厂房围堰宜顺河向布置，河床束窄程度
5.4.3在永久建筑物改扩建中，受工程条件限制
门、浮箱或其他型式围堰。
6.1.1围堰结构设计应依据不同堰型分别参照SL189、SL 274、SL314、SL319、SL282和SL25相关规定。 6.1.2围堰结构设计荷载组合宜只考虑正常情况，荷载计算可 参照DL5077有关规定。 6.1.3 围堰结构应满足稳定、防渗和抗冲要求，
6.2.1围堰断面设计应根据水文气象、地形地质条件、筑堰材 料、施工条件等因素综合确定。过水围堰在各级流量时的流态和 水力要素可采用水工模型试验验证。
5.2.2堰顶宽度应满足施工和防汛抢险要求，土石围堰宜为
6.2.2堰顶宽度应满足施工和防汛抢险要求，土石围堰宜为4 ～12m，混凝土和浆砌石围堰宜为3～7m。
1堰顶高程应不低于设计洪水的静水位与波浪高度及堰顶 安全加高值之和，其堰顶安全加高应不低于表6.2.3规定值。 2土石围堰防渗体顶部在设计洪水静水位以上的加高值： 斜墙式防渗体为0.6~0.8m；心墙式防渗体为0.3~0.6m。3级 土石围堰的防渗体顶部宜预留完工后的沉降超高。 3考虑涌浪或折冲水流影响，当下游有支流顶托时，应组 合各种流量顶托情况，校核围堰顶高程。 4可能形成冰塞、冰坝的河流应考虑其造成的雍水高度。 6.2.4过水围堰堰顶高程应按静水位加波浪高度确定，不必另 加堰顶安全加高值。
6.2.5防渗墙施工平台的高程应高于施工时段设计水
6.2.3不过水围堰堰顶安全加高下
6.2.6土石围堰的堰体结构应符合下列要求：
13级土石围堰碾压部位堰体压实指标可参照SL274的有 关规定取值，4级和5级土石围堰可适当降低 2围堰堰体采用土料防渗时，堰体防渗土料与堰壳之间应 设置反滤层，必要时设置过渡层。反滤料宜优先选用天然级配砂 砾料一次铺成。 3围堰堰体采用复合土工膜防渗时，防渗结构宜包括复合 土工膜两侧垫层。复合土工膜的设置应符合GB50290的有关 规定。 4围堰堰体采用混凝土防墙和高压喷射灌浆等防渗型式 时，防渗体应符合SL174和DL/T5200的有关规定。 5堰体防渗体与堰基及岸坡应形成封闭防渗体系。 6.2.7 混凝土围堰的堰体结构应符合下列要求： 1横缝间距应根据地形地质条件堰体布置、堰体断面尺 寸、温度应力和施工条件等因素确定。横缝间距宜为15～25m， 碾压混凝土围堰横缝间距可放宽。 2重力式围堰和拱型围堰的混凝土强度、抗渗、抗冻等性 能指标的选择，堰体廊道、止水及排水的设置，可分别参照SL 319和SL282的有关规定。 6.2.8土石围堰迎水面应进行坡面和坡脚防冲保护设计，并符 合下列要求： 1保护材料应根据材料获得条件、水力条件、施工难度及
6.2.9王石围堰防渗体与混凝土建筑物或两岸岸坡基岩的连接， 可采用扩大防渗体断面、插人式或其他型式。 6.2.10过水围堰可采取下列防护措施
6.2.9王石围堰防渗体与混凝土建筑物或两岸岸坡基岩的连接，
6. 3 过水围堰水力计算
6. 3 过水围堰水力计算
6.3.1过水围堰应在设计洪水标准范围内进行各级流量下的水 力计算，找出堰体溢流最不利工况。 6.3.24级及以上的过水围堰宜通过水工模型试验验证。
6.4渗流及渗透稳定计算
6.4.1土石围堰渗流计算应符合下列主要要求，
2计算工况考虑设计洪水位与基坑内无水，以及水位骤降 工况。 3渗流计算按照SL274相关规定进行。 6.4.23级土石围堰渗流计算宜同时采用有限元法。 6.4.33级或有特殊要求的围堰防渗体及堰基的渗透破坏类型 及允许渗透比降应论证后取用。
6.5.1土石围堰稳定计算应符合下列要求：
1堰坡及覆盖层地基的抗滑稳定，宜按单一安全系数刚体 极限平衡法计算。 2抗滑稳定采用瑞典圆弧法或简化毕肖普法时，土石围堰 的边坡稳定安全系数应满足表6.5.1的规定。 3对土工膜斜墙围堰，还应进行沿土工膜和堰体接触带的 抗滑稳定分析。
表 6.5.1土石围堰边坡稳定安全系数表
6.5.2混凝土围堰稳定计算应符合下列要求：
6.5.2混凝土围堰稳定计算应符合下列要求： 1混凝土重力式围堰可按附录A采用抗剪断强度公式或抗 剪强度公式计算。 2混凝土拱形围堰的拱座稳定分析应按SL282规定进行。 3当围堰基础内存在软弱夹层、缓倾角结构面及不利的滑 动面时，应核算其深层抗滑稳定。 4混凝土重力式围堰采用抗剪断公式计算时，安全系数 K'≥3.0，排水失效时安全系数K'≥2.5；按抗剪强度公式计算 时安全系数K≥1.05。
5混凝士拱围堰稳定安全系数应按SL282有关规定选取。
6.5.3其他型式围堰的稳定分析，可参照相关设计标准并结合
6.5.4过水围堰运用期，应分别对不同运行水位和不同工作状 态进行堰体及堰基稳定性计算。
6.5.4过水围堰运用期，应分别对不同运行水位和不同工作状
6.6.13级围堰的应力和应变除按常规方法计算外，宜采用有 限元法分析。
限元法分析。 6.6.2土石围堰沉降变形应按SL274中的公式进行计算。 6.6.3混凝土重力式围堰建基面和堰体垂直正应力可按附录A 进行计算，运行期迎水面充许有0.15MPa以下的主拉应力，堰 体允许有0.2MPa以下的主拉应力。
7.1.1堰基处理应满足强度、渗流、沉降变形等控制
1.1堰基处理应满足强度、渗流、沉降变形等控制要求。 1.2堰基的防渗处理方案应综合考虑安全可靠、经济合理 工简便等因素。
7.2.4高压喷射灌浆设计应符合下列要求
1适用于淤泥质土、粉质黏土地层以及粉土、砂土、砾石、 卵（碎）石等松散透水地层。 2对含有较多漂石或块石的地层，应通过高压喷射灌浆试 验确定其适用性和设计、施工参数。 3高压喷射灌浆板墙的结构型式可参照DL/T5200，依据 工程性质、重要程度、地质条件、挡水水头等通过技术经济比较 进行选择
.2.5雌幕灌浆设计应遵循下
2砂砾石地基中的惟幕灌浆，应根据挡水水头、地质条件 进行可灌性、安全性论证，其可灌性宜通过试验确定。 3惟幕灌浆设计可参照SL274执行。 7.2.6覆盖层较浅，具备水下开挖施工条件时，宜开挖截水槽 修建截水墙进行堰基防渗。截水墙尺寸应满足防渗料及其与基础
7.2.8同时具备下列条件时可采用土料铺盖防渗：
1土石围堰挡水水头较低，堰基无强透水层。 cm/s。 3堰基覆盖层渗透系数与土料渗透系数的比值大于50。 7.3其他处理 7.3.1在峡谷地区修建土石围堰，与土质防渗体连接的岸坡开 挖宜平顺，岸坡不应有垂直台阶、反坡，岩石岸坡坡度不宜陡于 1：0.5，土质岸坡坡度不宜陡于1：1.5。 7.3.2对建于砂土地基、软土地基上的土石围堰，可采取振冲、 强夯、置换、排水固结反滤围压等加固处理措施。 7.3.3混凝土围堰宜建在基岩上。对于围堰基础中存在的断层 破碎带、软弱结构面及局部工程地质缺陷，应分析其对堰体整体 稳定和渗流的影响，可采用置换、固结灌浆、雌幕灌浆、基础排 水、预应力锚索及抗滑桩等处理措施，
8.0.3 围堰安全监测宜设置下列外部监测项目： 1 堰体垂直位移和水平位移。 2 围堰渗流量。 8.0.4 对于3级围堰及重要的4级围堰，可设置下列内部安全 监测项目： 1 监测土石围堰堰体浸润线，防渗墙应力、应变等。 2 监测混凝土围堰堰体及堰基应力、应变，渗透水压力等 8.0.5 与永久建筑物结合的围堰，其安全监测应满足永久运行 期和施工期安全监测要求
期和施工期安全监测要求。
9.0.1根据围堰型式、拆除范围及拆除工程量，应进行围堰拆 除设计，并遵循下列原则： 1满足永久建筑物正常运行，以及泄流、供水、通航、发 电等要求。 2满足后续导、截流要求。 3宜安排在枯水期拆除。 9.0.2爆破拆除围堰、预留岩坎（塞）时，应满足附近建筑物 和有关设施的安全要求。
9.0.3围堰拆除应符合环境保护及水土保持要求。
9.0.4土石围堰宜先拆除上部及背水侧堰体，可利用迎水侧音
。1堰基面抗滑稳定计算
K一一按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数； f一堰体混凝土与堰基接触面的抗剪摩擦系数。 堰基混凝土与堰基接触面之间的抗剪断摩擦系数f、凝 c和抗剪摩擦系数f的取值，在无试验参数时，可参考表
注1：f、c为抗剪断参数；f为抗剪参数。 注2：表中参数限于硬质岩中的结构面。 注3：软质岩中的结构面进行折减。 注4：胶结或无充填的结构面抗剪断强度，根据结构面的粗糙程度选取大值或 小值，
A.2堰基深层抗滑稳定计算
A.2.1堰基深层存在缓倾角结构面时，根据地质资料可概化为
.2.1堰基深层存在缓倾角结构面时，根据地质资料可概化 滑动面、双滑动面和多滑动面，进行抗滑稳定分析。 双滑动面为最常见情况，见图A.2.1。
图A.2.1双滑动面示意图
深层抗滑稳定计算采用等安全系数法，应按抗剪断强度公式 或按抗剪强度公式进行计算。
考虑ABD块的稳定，则有：
考虑BCD块的稳定，则有：
式中KI、K?——按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数； 作用于堰体上全部荷载（不包括扬压力）
考虑BCD块的稳定，则有：
多滑面的情况比较复杂，可参照双滑面的计算式，列出各 骨动体的算式，求解K值
A.3.1上游堰面垂直正应力应按公式（A.3.1）计算（见图 A. 3. 1)
gy= Z +62M T T2
图A.3.1重力式围堰堰面应力计算示意图
A.3.2下游堰面垂直正应力应按公式（A.3.2）计算（见 A. 3. 1) :
ZW 6EM = T T2
中华人民共和国水利行业标准
水利水电工程围堰设计规范
SL 6452013
1.0.1编制本标准的目的是为了适应市场经济条件下水利水电 工程围堰设计的需要，统一设计标准和技术要求。本标准是在规 范《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303一2004）的基础 上编制的。
水电站拦河坝为碾压混凝土重力坝，施工导流采用分期导流方 式，二期纵向围堰与永久冲沙闸的导墙结合，采用与坝体相同的 碾压混凝土堰型。
2.0.1围堰设计所需的坝址（“坝址”包含坝址、广址、闻址及 堤线等）水文、气象资料可利用枢纽主体建筑物设计需要的资 料。水文计算频率计算值包括0.5%、1%、2%、3.33%、5% 10%、20%、33.3%频率的全年和各施工时段及分月瞬时最大流 量、全年和选定施工时段的典型洪水过程线；逐月（旬）平均流 量5%、10%、20%、75%、80%、85%频率计算值。 降雨资料包括历年、分月、多年日平均降雨量；历年最大暴 雨强度，小时和日最大暴雨强度，最大一次暴雨发生时间及历时 长短；历年雨日统计资料；多年日平均降水量、最大日降水量。 对于河道比降较大的坝址，需分别提出上、下游围堰及导流 泄水建筑物进、出口处的水位流量关系曲线。 对于枢纽工程所在河段上游建有水库时，导流建筑物采用的 设计洪水流量要根据工程施工实际条件，考虑上游梯级水库的调 蓄和调度影响。如黄河上游拉西瓦水电站紧接具有多年调节能力 的龙羊峡水电站，拉西瓦施工导流流量充分利用龙羊峡水库的巨 大调蓄作用，将龙羊峡的汛限水位由高程2594.0m降为 2588.0m，20年一遇导流标准相应流量为2000m/s，比同频率 天然状态下洪水下降了约40%，大大降低了导流工程量。又如 乌江构皮滩水电站初期导流期间，利用上游乌江渡等水电站在6 月、7月预留5.5亿m3库容，汛期进行调蓄，调蓄后可将构皮 难坝址处全年10年一遇洪水13500m3/s降低为10930m3/s，降 低了构皮滩水电站导流隧洞和上、下游围堰规模。 .0.2围堰设计所需坝址地形图（覆盖围堰范围）比例尺根据
横部面图、基岩等高线图及不同风化层的基岩等高线图。 坝址附近各类建筑材料，包括防渗土料、块石料及砂砾石料 等的分布、储量、物理力学指标及开采运输条件等资料。
1围堰等级确定需要枢纽工程规模和等级、主要建筑物的 结构型式等资料。围堰平面布置方案研究需要枢纽总布置图、永 久建筑物结构型式和施工程序等资料。对于分期导流方式，纵向 围堰位置直接影响枢纽布置方案和施工程序。 2对于有排冰的河道尚需查明排冰情况，以便于设计研 究排冰措施。在有航运要求的河道修建围堰必须尽量减小围堰对 航运的影响，并采取措施避免或缩短断航时间 3导流隧洞及明渠泄流可能造成对下游围堰的冲刷，对大 中型导流围堰工程，必要时需通过水工模型试验研究下游围堰坡 脚处的流速、流态，供设计研究围堰防冲保护方案。分期导流方 案，利用束窄河床泄流或已建的永久泄水建筑物泄流，对纵向围 堰及下游横向围堰坡脚可能造成冲刷，必要时通过水工模型试验 验证。 围堰采用新结构新材料、新工艺时进行必要的科学试验。 4在上游围堰形成之前必须完成设计水位以下库区移民搬 迁。如果初期移民搬迁费用较高，实施难度较大，则需研究降低 堰顶高程和设计水位。对于库区内存在滑坡体处理的工程，需要 在上游围堰形成前完成滑坡体处理或者至少处理到围堰设计水位 时可保证稳定的程度，如处理工程量较大，甚至需要降低水位 因此，上游围堰的堰顶高程和设计水位要考虑初期淹没的影响 如黄河上游李家峡水电站，上游库区分布有一座大型滑坡体和 待搬迁的村庄，在滑坡体处理期，要求上游围堰造成的雍高水位 不超过2085.00m，而移民村的最低分布高程为.2082.00m。因 此，李家峡上游围堰的设计挡水位按2080m控制。此外，对于 围堰可能对上游城镇的防洪带来
10年一遇的洪水位超过了原河道100年一遇的天然防洪水位。 为满足城市安全度汛，二期上游围堰按汛前拆除，汛后恢复设 计。此外，汉江蜀河水电站和旬阳水电站上游围堰的设计水位也 受库区城镇防洪水位制约。 5坝址下游附近的城镇、工矿企业及交通干线等分布情况 及社会经济条件主要是为溃堰计算提供依据，以分析围堰失事后 果和导流风险。如澜沧江小湾水电站上游围堰溃堰分析对下游的 60km以内的永久大桥、漫湾水电站及相应村镇的淹没损失进行 了测算；澜沧江景洪水电站下游5km为景洪市，且下游流经多 个国家，二期上游围堰堰高65m，溃堰对下游影响较大，因此， 开展了溃堰数学模型计算和物理模型试验验证
3.0.1、3.0.2本标准划分围堰标准的特点主要有：围堰划级不 划等，并将围堰划分为3级；在划分级别时，各施工导流阶段的 围堰级别应视其服务对象的重要性不同而有所区别，并严格控制 最高级别出现。围堰属短期使用的临时性工程，为节约投资，在 拟定划级所依据的指标时，将绝大部分围堰划分为4级或5级， 对划分为3级围堰的指标控制严格 对条文表3.0.1中四项指标说明如下： （1）保护对象是永久建筑物，其级别作为划分围堰级别的依 据之一，各级永久建筑物相应的围堰级别一般划分为4～5级； 只有同时满足条文表3.0.1中3级围堰一栏两项以上指标，其围 堰级别才研究提高到3级的可能性。 （2）失事后果一栏很难用定量指标体现。美国土木工程学会 的大坝分级标准，将失事后果按人口死亡和灾害划分为3级。英 国土木工程学会按人口死亡和财产损失划分为4级。俄罗斯等一 些国家提出施工期按成本分类划分等级。本标准将围堰失事后带 来的经济损失按其程度划为重大、较大和较小3级。 （3）使用年限指各施工导流阶段围堰的运用年限：围堰挡水 期越长，遭遇洪水破坏的可能性越大，承担的风险也就越大。目 前，国内外大型水电工程主体工程施工期（从基坑开挖到发电） 大约为5～7年，一般工程大约3年左右。因此，将3级围堰使 用时间限定在3年以上，4级围堰的使用时间限定为1.5～3年， 5级围堰的使用时间限定在1.5年以内。 围堰的最危险工况一般出现在汛期，围堰经过一个完整的 期定为一个使用年。 （4）围堰工程的规模用高度和堰前库容来衡量，本标准规定
指标应同时满足。在使用时，实质上是由较低指标控制。平原地 区的河流上往往是堰高控制，高山峡谷地区的河流则多由库容大 小控制。 对于覆盖层上修建围堰的情况，基坑开挖后覆盖层的厚度不 计入堰高，围堰规模堰高采用覆盖层建基面以上堰体最大填筑高 度。但要根据围堰堰脚至基坑边缘的距离，分析复核基坑覆盖层 开挖边坡对围堰边坡稳定性的影响，研究处理措施。 （5）同一围堰的不同部位因作用不同应有差别，如混凝土纵 向围堰的上段、中段和下段，若中段与坝体结合，上段、下段则 需分别拟定不同的级别。
3.0.3本条规定调整围堰结构设计级别应具备的条件。
3在特殊情况下不宜限制过死。仅从下列两种特殊情况 闸明： （1）长距离引水式电站。例如，四川宝兴水电站为长距离引 水式电站，引水枢纽至电站厂房相距18km，其间河道无重要城 镇，其拦河坝枢纽工程施工工期2年，但厂房及引水洞工程施工 工期3年，故坝体施工不占直线工期，其围堰堰高不到10m。按 原标准表3.0.1划分，除使用年限大于1.5年以外，其他指标均 为5级建筑物，但“以最高级别为准”则围堰标准应为4级建筑 物，洪水重现期10～20年。然而实际选择5级建筑物，洪水重 现期为5年，其导流量和导流工程规模比前者可减少半，而且 若遇超标洪水时，除需重建围堰、清理基坑、延长3个月工期外 不会影响第台机发电，也无其他不利影响，尚可节约大量投 资。类似的工程还有西藏沃卡水电站等。 （2）抽水蓄能电站。抽水蓄能电站水库往往利用山区垭口围 建而成，无天然径流，洪水由暴雨汇集而成，坝体和进出口施工 期如修建围堰，其级别则不宜限制过死。
3.0.5采用过水围堰允许基坑淹没的导流方式在国内外得到广 泛运用，让河流最大洪峰流量通过围堰或施工中的坝体，事实证 明是既经济文可行的。 过水围堰的特点是既挡水又泄水，过水围堰的级别，我国以 往习惯的设计方法是对应永久建筑物的等级即可确定围堰级别， 此标准主要用于堰体稳定和结构计算。本条规定按表3.0.1确定 过水围堰级别，：一般情况下因挡水期围堰较低，库容较小，所定 级别不会高于4级，这是符合我国实际设计施工情况的。
新建穿堤建筑物时， 一般不充许跨汛期施工。确需跨汛期施工 时，围堰设计洪水标准要与所在堤防防洪标准一致，且需经主管 部门批准。
3.0.9围堰设计洪水标准做以下几方面说明：
（1）围堰类型的影响：混凝土结构抵御洪水的能力远比土石 结构强，因而土石围堰的设计洪水标准较同级混凝土围堰要高。 1988年8月，广西岩滩水电站二期碾压混凝土围堰经受了 19100m3/s的超标准洪水考验。福建水口水电站三期碾压混凝土 围堰也在1992年7月经受了50年一遇的大洪水考验。由于两个 工程的洪水预报比较及时，基坑过水后损失甚微。相反，龙羊峡 水电站的土石围堰在1981年遇到100年一遇的特大洪水时，堰 顶溢洪道下游出现了较大的险情。 （2）同一导流阶段采用相同的设计洪水标准以统一各导流建 筑物的设计高程，按主要挡水建筑物统一确定设计洪水标准是通
全风险相差很大时，上、下游围堰才取不同的设计洪水标准，如 三峡、二滩、水口等工程的上游围堰设计洪水标准均高于下游 围堰。 （3）从经济和安全因素考虑，围堰的设计洪水标准要考虑运 行时间因素。两个同等规模的围堰工程，使用时间分别是1年和 2年时，对应的设计洪水标准有差别。 （4）围堰设计洪水标准是确定围堰规模的依据，其选择原则 是：在主体工程施工期，要有一定的安全性，同时又要经济 合理。
3.0.10本条主要基于降低施工导流风险
3.0.11！位于梯级开发润 游有大型水件控制 时，坝址处的水文特点有： （1）年流量分配趋于均匀，枯水期的来流量较天然状态增 加，但汛期的来流量较天然减少。 （2）受上游水库的调蓄影响，同频率下的天然设计洪水流量 得到大幅度的削减度汛压力得到减轻 （3）通过和下游区间洪水的错峰调度， 人驾驭洪水的能力有 了提高。 1986年10月，龙羊峡水库蓄水后，黄河上游的拉西瓦、尼 那、李家峡、康扬和公伯峡等目前已建成或在建的水电站，其 20年一遇的施工洪水流量较天然状态下降了约40%。贵州的构 皮滩水电站在施工期通过上游的乌江渡水库预留防洪库容，较天 然降低洪峰流量610m3/s。 本条在使用过程中，某种频率下的水库下泄流量是否要与区 间同频率的洪水叠加，要分析： （1）两个位置是否处于同一暴雨中心 （2）区间发生暴雨时，上游水库能否错峰调度等。 3.0.12 围堰的基础防渗墙施工大都安排在枯水期完成（一般不 超过6个月），持续时间较短。混凝土围堰一般都在基坑抽水完
至次年4月）20年一遇洪水标准，流量相当全年2年遇洪水 流量，工程经过6年施工，基坑一年只过一次水，达到了工程建 设预期的自的。 在使用中要注意下列几点： （1）为使选定的流量符合河流的水文特性，满足安全、经济 和工期要求，除按重现期确定外，当水文系列较长时亦可在分析 实测资料的基础上确定。 （2）围堰过水的最危险状况不一定发生在最大洪水期，应找 出最危险流量作为控制标准。 3.0.15根据以往经验，导流隧洞的进口闸门及出口围堰采用 5～20年一遇的导流设计标准能满足要求。当封堵需要跨汛或者 导流泄水建筑物的进出口土石围堰使用时间超过1年时，需要适 当提高设计标准。
4.1.1围堰系临时建筑物，通常围堰施工安排在一个枯水期修 筑至设计高程或度汛高程，以保安全度汛。因此，围堰施工工期 紧；同时，围堰在围护的永久建筑物投入运行前，需拆除部分堰 体或全部堰体。故在选择围堰型式时，需考虑堰体结构简单、施 工方便，在保证围堰施工质量的前提下QM/TGWX 0001-2015 特味香（北京）生物技术有限公司 非即食固态复合调味料，有利于加快施工速度和 后期拆除。 为确保堰基满足堰体稳定和防渗要求，围堰型式选择时，结 合围堰基础地质（含堰基覆盖层及基岩）条件，确定符合实际地 质条件的可靠处理方案。堰基处理方案尽量简化，在保证施工质 量前提下，有利于加快围堰施工进度，
4.1.2为降低造价利于环保缩短工期，围堰型式选推
4.2.1土石围堰堰体防渗结构布置型式主要有心墙
墙与堰体施工干扰小，基础防渗处理与堰体填筑可同时进行，以 利基坑提早抽水，但围堰断面较大，往往增加了纵向围堰或隧 洞、明渠的长度；心墙围堰其断面尺寸较斜墙围堰小，心墙和堰 壳填筑需循序升高，其高差不宜过大，基础防渗处理与心墙填筑 也不能同时进行。
GB/T 818-2016 十字槽盘头螺钉4.2.2本条为土石围堰堰体防渗材料
挡水水头高，堰体防渗采用碎石土斜心墙。 3除土工膜和土料防渗体以外，其他材料防渗体还有混凝 土心墙、沥青混凝土斜墙和心墙、钢板桩心墙、混凝土防渗墙、 高压喷射灌浆防渗墙、控制性惟幕灌浆等。 （1）现浇混凝土心墙主要用于堰体水上部位，堰体水下部位 因水下清基、立模、混凝土浇筑难度大而很少采用，常结合围堰 基础防渗墙采用泥浆固壁冲击钻造孔成槽，浇筑水下混凝土。例 如：长江葛洲坝工程大江上游土石围堰水下部位最大深度40m， 防渗墙采用泥浆固壁冲击钻造孔成槽浇筑混凝土防渗墙，其水上 部位防渗心墙高10m，采用现浇混凝土防渗墙，围堰运行5年防 渗效果良好。混凝土心墙也可用于堰基防渗，如龙羊峡水电站上 游围堰堰基覆盖层厚度在10m以内，截流后堰体上游布置了3 排惟幕灌浆临时防渗；在堰基开挖截水槽，浇筑了一道高56m 的薄混凝土心墙，心墙顶部厚0.96m，底部厚仅1.94m，约为水 头的1/26，两侧坡度为100：1；心墙混凝土配置了双向构造钢 筋，心墙两侧为宽2～6m的砂砾石过渡层，用平碾碾压密实； 围堰经1981年特大洪水考验，情况良好。 （2）沥青混凝土斜墙和心墙可用于围堰防渗体的水上部位， 沥青混凝土斜墙下接黏土斜墙铺盖，其插入黏土斜墙的深度为 （1/2～1/3）H（水头）。沥青混凝土心墙下接混凝土防渗心墙， 通常在接缝处设止水片，也可采用铺设沥青含量较高的沥青混凝 土加厚层或填以沥青玛蹄脂等填料，以防止接缝脱开。沥青混凝 土防渗墙须干地施工，受降雨影响大，目前在围堰中较少采用。 （3）钢板桩心墙因其施工简单，且钢板桩可重复使用，故在 国外水电工程应用较广泛。通常钢板桩高度12～15m为宜，适 合于砂质基础。对于砂砾石覆盖层和堰体填料，如果堰体或堰基 中颗粒粒径过大或密实度过大，打钢板桩不易成功。例如：陕西 安康水电站一期围堰基础砂卵石覆盖层厚8～15m，采用插打钢 板桩防渗墙，围堰运行防渗效果较好。国内安徽梅山、安徽佛子
堰。混凝土过水围堰适应性强，但造价相对较高；土石围堰造价 相对有优势，但防护难度大，需综合分析比较确定，纵向围堰流 速较大时一般不采用土石结构。 溢流面、堰趾下游基础和两岸接头的防冲保护是土石过水围 堰的设计重点，必须深入分析围堰过水水力条件，找出最不利的 过流流量作为防冲保护的设计流量，分析其单宽流量和过流流 速，并考虑流速分布、流态、脉动压力等，必要时通过水工模型 试验研究验证，提出可靠的防冲保护措施。 土石过水围堰的型式按消能防冲方式主要有镇墩护脚式、顺 坡护底式、坡面平台面流式三种。 镇墩护脚式是在围堰下游坡脚设置镇墩，一般采用混凝土结 构，建在基岩上，并与混凝土面板溢流面结合布置。具有结构可 靠、整体性好，宣泄流量大的优点。在堰后水深较小，不能形成 面流衔接时较为适用；有时虽然堰后水深较大，为保护堰脚不受 冲刷，也常采用此种型式，如江西上犹江水电站、湖南柘溪水电 站的土石过水围堰。其缺点是镇墩施工对堰体填筑施工干扰较大： 施工速度较慢，在覆盖层较厚的河床上修建时围堰施工工期较长。 顺坡护底式是在围堰下游坡脚及下游河床设置混凝土面板 钢筋石笼等措施，保护堰体坡脚及下游河床覆盖层，围堰下游溢 流面水流与下游水流形成底流水跃衔接，利用底流消能。因此： 水流对堰体坡脚及下游河床覆盖层冲刷较大，增加了防冲保护工 程量，但可避免镇墩挑流式的镇墩和堰体填筑的施工干扰问题