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SH／T 3132-2013 石油化工钢筋混凝土水池结构设计规范(附条文说明).pdfng≥0. 25m4 Hg h
）壁板及支承系统构造
DB13T 1219-2010 羟丙基甲基纤维素粘度的测定方法池壁顶端为不动铰支承 c）池壁顶端为弹性固定支
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f）水池相邻壁板之间可按互为固定支承；池壁可作为中间隔板的固定支承；中间隔板一般作为 池壁的铰支承。 6.1.2水池壁板水平向的计算长度，应符合下列规定： a）矩形水池池壁水平向的计算长度，按两端池壁的中心线之间的距离计算；当池壁为变截面时， 按池壁平均厚度的中心线计算； b）圆形水池池壁的计算半径，按自圆心至池壁中心线的距离计算；当池壁为变截面时，按池壁 平均厚度的中心线计算。 6.1.3水池壁板计算高度，应符合下列规定： a）当计算简图为池壁下端固定、上端自由时，取水池的净高度； b）当池壁与顶板、底板整体浇筑，计算简图为下端固定、上端铰支（或弹性固定）时，取水池 净高加顶板厚度的一半； c）当计算简图为池壁上下端均为弹性固定时，取水池净高加顶板和底板厚度各一半。 6.1.4矩形水池的壁板，在侧向荷载作用下单向或双向受力的区分条件，应按表6.1.4确定
.4矩形水池壁板在侧向荷载作用下单、双向受
注：Lo为壁板的计算长度；Ho为壁板的计算高度。
5圆形水池壁板在侧向荷载作用下的受力条件
注：s为圆柱壳的弹性特征系数。
6.1.6圆柱壳的弹性特征系数，可按下式计算
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.2.6单格双向板壁池的壁板，可按下列方法计
图6.2.5单格单向深壁池计算简图
a）按不同支承条件的三边支承或四边支承板计算； b）当水池垂直的两侧池壁均按双向板计算时，其水平向支座弯矩（固端弯矩）的不平衡音
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应按两侧池壁的线刚度比进行一次性分配，不考虑分配弯矩向远端的传递，并对每边的水 向支座及跨中弯矩进行调整，垂直向的弯矩不进行调整； 当池壁承受非齐顶水（土）压力时，三边固定、顶端自由（或铰支）的双向受力板的弯矩， 可按下列公式计算（见图6.2.6）：
Mx=mxPL M*=m*PL My=my PH? M'=m, PH?
a）三边固定，顶端自由
b）三边固定，顶端铰支
6.2.6双向板承受非齐顶水（土）压力计算简图
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当刚性条基与底板采用分离式且池壁按顶端自由的单向板设计时，尚应满足抗滑移要求，抗滑移 安全系数取1.3。 6.2.11当池内设有立柱，且水池的底板及顶板为整体浇筑的无梁楼板结构时，可按等代框架法进行 内力分析。
6.3圆形水池的静力计算
6.3.1圆形水池的壁板应按表6.1.5确定的受力条件进行内力计算。 6.3.2当圆形水池的底板为平板时，可按下列方法计算： a）当底板满足刚性板的条件时，可按刚性圆板计算，否则宜弹性地基上的圆板计算； b）按刚性环形条基设计时，当水池底板位于最高地下水位以上时，条基与底板可采用整浇式， 也可采用分离式，如采用分离式，应在接缝部位采取止水措施，底板可按构造设计和配筋； 当水池底板位于最高地下水位以下时，条基和底板应整体浇筑，底板可假定为嵌固（或铰支 于条基上的圆板，进行在地下水浮力作用下的强度计算。 .3.3周边铰支的圆板，承受均布荷载时的弯矩可按下列公式计算
同定的圆板，承受均布荷载时的弯矩可按下列公示
6.3.5当圆形水池的底板为锥形板时，可按圆锥壳进行内力分析。 6.4矩形水池壁面温（湿）差作用的内力计算 6.4.1单向受力壁板在壁面温（湿）差的作用下，应按下列公式进行内力计算（见图6.4.1）： a）当壁板两端固定时：
6.3.5当圆形水池的底板为锥形板时，可按圆锥壳进行内力分析。
ac 混凝土线膨胀系数1/℃，按表5.3.2取值； E 混凝土弹性模量，kN/m； Mat 壁面温（湿）差作用所引起的弯矩标准值，kN·m/m； h 壁板厚度，m； ns 折减系数，按0.65取用：
αctE.h ....(6.4.11 Mat= 12
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△t一一池壁板内外侧壁面温（湿）差，℃。 b）当壁板的一端为固定，另一端为铰支时：
图6.4.2四边固定的双向受力板在温（湿）差作用下内力计算简图
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As——受拉区纵向钢筋截面
As受拉区纵向钢筋截面面积，mm
a）受弯构件纵向受拉钢筋的应力
C）大偏心受拉构件纵向受拉钢筋的应力
...... (7.2..3.6)
偏心受拉构件为受拉较大边的纵向钢筋截面面积，较大边的纵向钢筋截面面积对 弯、偏心受压构件为受拉区纵向钢筋截面面积，mm； e' 轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边纵向钢筋合力点的距离，mm； 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离，mm； 荷载准永久组合下的初始偏心距，取为Mg/Ng，mm； 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离，mm；且不大于0.87ho； lo一 偏心受压构件计算长度； ho 截面有效高度： ns 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数，当lo/h≤14时，取ns=1.0； s 截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离，mm； NMg 按荷载效应的准永久组合计算的轴向力、弯矩。
8.1.1当地下式及半地下式水池承受地下水浮力时，应进行水池结构的整体抗浮稳定验算；当水池内 设有立柱、隔墙等支承结构时，还应验算其支承区域内的局部抗浮稳定性。 8.1.2计算抗浮力时，不应计入下列作用：池内贮水重、上部设备重、池内物料重及池壁与土之间的 摩擦力。 8.1.3计算抗浮力时，池顶覆土的重度宜取16kN/m；池底板外挑部分上部填土的重度宜取18kN/m， 且不应考其扩散角的影响。 8.1.4水池结构抗浮稳定安全系数应按表8.1.4的规定取值。
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表8.1.4抗浮稳定安全系数
Qr一作用于水池底板（或平衡层）底面上的浮力标准值，kN； Ks——整体抗浮稳定安全系数，按表8.1.4的规定取用； b）作用于水池底板（或平衡层）底面上的浮力按下式计算：
Ha最高地下水位距水池底板（或平衡层）底面的距离，m； A一一水池底板（或平衡层）底面的面积，m。 2设有中间立柱或隔墙等支承构件的水池，局部区格或局部单元（见图8.2.2）的抗浮稳定性应 下式要求：
式中： Gn——局部区格或局部单元面积上抗浮力的标准值，kN An——局部区格或局部单元承受地下水浮力的面积，m； Ksm——局部抗浮稳定安全系数，按表8.1.4的规定取值。
Gn ≥Ksn (8.2.2) YwHaAn
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a）散口水池壁板的顶端宜设置水平向加强筋，每侧三根，：间距不大于100mm，加强筋的直径不 宜小于池壁水平向受力钢筋，且不宜小于16mm，见图9.13； b）当口矩形水池的边长大于20m时，池壁顶端宜加设暗梁，见图9.1.3； c）当散口矩形水池的边长大天30m，且水池高度大于3m时，池壁顶端宜设肋梁，见图9.1.3。 9.1.4水池壁板与底板的连接处宜设置腋角，腋角高度宜为（0.6～1.0）h（h一壁板厚度）且不小于 150mm，腋角的高宽比宜为1：1～1:2；腋角内应配置斜向钢筋，直径与池壁受力筋相同，间距宜为池 壁受力筋间距的两倍。
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表9.1.6防水砂浆主要性能要求
9.1.9在水池壁板上开孔时，应符合下列构造要求：
a）孔径不大于300mm时，板内钢筋可不切断，绕过孔口配置，另在开孔处板的内外侧各增设 根Φ12环筋加强； b）孔径（或矩形孔边长）大于300mm且小于800mm时，板内钢筋在孔口处切断，另配加强筋： 加强筋的截面面积不应小于被切断钢筋的面积；矩形孔口的四角尚应加设斜筋，圆形孔口尚 应加设环筋及辐射筋： c）孔径（或矩形孔边长）不小于800mm时，应在开孔的周边设置暗梁或肋梁。
式。 9.2.2水池伸缩缝的防水措施应由止水带、嵌缝板和嵌缝密封料三部分构成，止水带可采用埋入式 和外贴式两种（见图9.2.2）。外贴式止水带常用于水池的底板。 9.2.3水池池壁宜设置不完全缩缝，间距宜为8m～10m，不完全缩缝应设置止水带。缝内应填置嵌 缝密封料（见图9.2.3）。 9.2.4止水带的选择，应根据伸缩缝变形量及水压、工作环境、经济因素等条件综合考虑确定。止 水带材质应考虑介质的腐蚀性影响，当遇有含弱酸、碱性的水时宜选用氯丁橡胶止水带，当遇有含油 类的水时，选用丁晴橡胶止水带。 9.2.5嵌缝板宜选用具有适应变形功能的板材；嵌缝密封料应采用混凝土建筑接缝用密封胶。材料 性能、规格尺寸应满足相应的材料标准的规定。
图9.2.2伸缩缝构造
9.2.6伸缩缝处附加钢筋构造，可按图9.2.6
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图9.2.3不完全缩缝示意
图9.2.6变形缝处附加钢筋示意
9.2.7伸缩缝中的止水带与构件混凝土表面的距离不应小于止水带宽度的1/2，当构件的厚度不能满 足要求时，宜将伸缩缝两侧构件局部加厚。
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1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合.的规定”或“应按·执行
为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定”或“应按执行”
中华人民共和国石油化工行业标准
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基本设计规定· 材料 ·30 荷载及荷载效应组合 ·31 静力计算· 抗裂及裂缝宽度验算· 35 抗浮稳定设计： ·35 构造要求
GDJ 118-2020 分组传送网（PTN）设备技术要求和测量方法基本设计规定： 材料 30 荷载及荷载效应组合 ·31 静力计算· ?31 抗裂及裂缝宽度验算 35 抗浮稳定设计： 35 构造要求· *.36
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在石化行业中，绝大部分采用现浇钢筋混凝土水池。由于预制壁板装配整体式水池的接缝处易形 成渗漏点，在工程中已较少使用。对于无粘结预应力混凝土水池，因其施工难度较大，使用效果也不 甚理想，石化行业工程中也已较少使用。 鉴于以上情况，本规范的使用范围限制为：石油化工企业常见的现浇钢筋混凝土水池。当然，顶 板还是可以采用预制板的。
3.1不同理置情况下的水池，其荷载取值、结构计算及构造要求均有所不同。本规范按埋置情况将水 池划分为四种类型，并给出了明确定义，以使执行过程中统一。 3.3按池壁的长高比将水池划分为深壁池、浅壁池和双向板壁池，基本反应了各种水池壁板的受力情 况，也和本规范第6章静力计算部分相呼应。 3.5水池防水等级及渗漏标准的划分，参照了GB50108《地下工程防水技术规范》的划分方法。随 GB50108的修订本规范对表3.5进行了局部修订。 3.6水池为储水构筑物，为便于检测其防渗性能、防漏性能，应进行蓄水试验。但对于地下式、半地 下式泵房，由于其特殊的工作性质，可不进行蓄水试验。 3.7石油化工企业常见水池的防水等级是按其重要性、介质腐蚀程度及防水要求，并结合《石油化工 防渗工程技术规范》的要求对原表进行了修订。考虑到同样是污水处理的某水池，炼油企业与化工企 业其介质的腐蚀程度会有较大差别的具体情况，条文用词使用了“宜”，并明确规定：“当工艺有规定 时，按工艺规定采用”，给设计者留有余地。 3.8随着目前施工水平、材料科学水平的提高，以及环境保护要求的提高，本次修订相应提高了对水 池混凝土抗渗等级的要求，将水池最低抗渗等级由原来的S4提高到P6。同时还应注意，在有防渗要 求的区域，设计水池时，对其材料和构造有更严格的要求，所以除满足本规范要求外，尚应满足《石 油化工工程防渗技术规范》的要求。 3.9对建在寒冷地区水池混凝土的抗冻等级按照CECS138：2002《给水排水工程混凝土水池结构设 计规程》对原表进行修订，并采用目前更合理的快冻法检验抗冻等级，用符号F表示（原规范采用慢 冻法确定的抗冻标号，采用符号D表示）。快冻法的试验方法应满足GB/T50082《普通混凝土长期性 能和耐久性能试验方法标准》的要求。 3.10在常温下，由于自身的密实性，混凝土均具有一定的抗渗性能，而当混凝土用于具有一定温度 的工作环境时，其抗渗能力将随着温度的提高而降低，且温度越高抗渗能力降低越显着，当温度超过 250℃时，混凝土几乎失去了抗渗能力。见表1的试验资料。 由于水化硫铝酸钙（钙矾石）在80℃以上会分解，导致强度下降，故规定硫铝酸钙类，硫铝酸钙 氧化钙类膨胀剂，不得用于长期处于环境温度为80℃以上的工程。（见GB50119《混凝土外加剂应 用技术规范》及其条文说明）。 本规范所指的环境温度，不仅包含正常操作阶段的介质温度，还包括蓄水试验时的水温。
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GB/T 10112-2019 术语工作 原则与方法表1不同温度下防水混凝土抗渗性能
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6.1.1条文中对水池结构计算简图的规定，需要说明以下几点