标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

T∕CECS709-2020波纹钢板组合框架结构技术规程G.pdf

表3.0.3波纹钢板组合框架结构的最大适用高度（m）

波纹钢板组合框架结构适用的最大高

LY/T 1988-2011 林业机械 背负式高射程喷雾喷粉机抗震设防烈度 结构类型 6度 7度 8度 框架 5 4 3

当波纹钢板组合框架结构中设置减震构件时，结构 表中阻尼比值与计算得到的附加阻尼比值之和

3.0.7波纹钢板组合框架结构的重力二阶效应及结构的整体稳定应符 合下列规定： 1当结构满足下列规定时，弹性计算分析可不计入重力二阶效应 的不利影响： 1）框架结构满足下式规定：

(i=1, 2, 3..., n)

(i=1, 2, 3... n)

式中：Di一一第i楼层的弹性等效侧向刚度（N/mm），可取第i楼层剪力 与层间位移的比值： EJ一 结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度（N·mm），可按倒 三角形分布荷载作用下结构顶点位移相等的原则，将结构 的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度； hi—第i楼层层高（mm); 一 结构计算总层数； Gi、G一分别为第i、j楼层重力荷载设计值（N)； H一房屋高度（mm）。 2当结构不满足本条第1款的规定时，结构弹性计算应计入重力 阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。重力二阶效应可

采用有限元法进行计算，也可采用对未计入二阶效应的计算结果乘以增 大系数的方法近似计算。近似计算时，结构位移增大系数（F1、F1i）以 及结构构件弯矩和剪力增大系数（F2、F2i）可分别按下列规定计算，位 移计算结果仍应满足本规程第5.3.1条的规定： 1）框架结构可按下列公式计算：

(i=1, 2, 3..., n 2i Gi

Gi 1 F2 = Gi

3结构的整体稳定性应符合下列规定：

结构的整体稳定性应符合下列规定： 1）框架结构应符合下式规定：

(i=1, 2, 3..., n) hi j=i

3.0.8波纹钢板组合框架结构的防震缝宽度，当高度不超过15m时不应 小于125mm；高度超过15m时，6度、7度、8度分别每增加高度5m 4m、3m，宜加宽25mm。 3.0.9波纹钢板组合框架结构的构件除进行使用阶段的计算和验算外，

还应进行施工阶段的承载力及变形验算：壳柱，甲壳梁的钢甲壳在施 工阶段作为模板，应进行施工阶段承载能力及变形验算，甲壳柱的四角 钢管在施工竖向荷载作用下的应力不应大于钢管抗压强度设计值的0.6 倍。甲壳梁在施工阶段应保持弹性变形状态。 3.0.10波纹钢板组合框架结构的构件应按承载能力极限状态和正常使 用极限状态进行设计。 3.0.11波纹钢板组合框架结构的构件承载力应符合下列公式的规定：

VoS≤R （持久、短暂设计状况） S≤R （地震设计状况） YRE

式中：S一一构件内力组合设计值，按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009、《建筑抗震设计规范》GB50011的规定进 行计算； 构件的重要性系数，对安全等级为一级的结构构件不应小 于1.1，对安全等级为二级的结构构件不应小于1.0； R 构件承载力设计值： YRE 承载力抗震调整系数，按表3.0.11的规定采用

表3.0.11承载力抗震调整系数YBE

4.0.1波纹钢板组合框架结构中钢材的牌号及标准、材料选用、设计指 标和设计参数应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关 规定，并应符合下列规定： 1波纹钢板用钢材，不宜采用Q420级别及以上的高强度钢。 2矩形钢管可采用焊接钢管，也可采用冷成型矩形钢管。当采用 冷成型矩形钢管时，应符合现行行业标准《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178中I级产品的规定。 3冷弯型材的力学性能指标应符合现行国家标准《冷弯薄壁型钢 结构技术规范》GB50018的有关规定。 4框架柱、框架梁及支撑所用钢材，屈服强度实测值与抗拉强度 实测值的比值不应大于0.85，应有明显的曲服台阶，且伸长率不应小于 20%，应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。 5采用焊接连接的钢构件，当接头的焊接拘束度较大、钢板厚度 不小于40mm且承受沿厚度方向的拉力时，钢板厚度方向截面收缩率不 应小于现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313中关于Z15级规 定的容许值。 6压型钢板质量应符合现行国家标准《建筑用压型钢板》GB/T 12755的有关规定。 4.0.2波纹钢板组合框架结构中，钢接材料的型号及标准、材料选用 设计指标和设计参数应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017 的有关规定。 4.0.3波纹钢板组合框架结构中混凝土的选用应符合下列规定： 1混凝土的材料性能应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的有关规定；自密实混凝土的配合比设计、施工、质量检验和

1混凝土的材料性能应符合现行国家标准《混凝王结构设计规范》 GB50010的有关规定；自密实混凝主的配合比设计、施工、质量检验和 验收，应符合现行行业标准《自密实混凝主应用技术规程》JGJ/T283 的有关规定。 2甲壳梁的混凝土强度等级不宜低于C30，不宜超过C50；预应力 甲壳梁的混凝土强度等级不宜低于C40，不宜超过C50。 3甲壳柱的混凝土强度等级不宜低于C30，当甲壳柱采用Q390、

Q420钢管时，混凝土强度等级不宜低于C40。 4抗震设防烈度为6度、7度时甲壳柱的混凝土强度等级不宜超过 C80，抗震设防烈度为8度时甲壳柱的混凝土强度等级不宜超过C70； 抗震等级为一级的框架梁柱及节点的混凝士强度等级不应低于C30。 5免支撑组合楼板的混凝土强度等级不宜低于C25 6甲壳梁内填混凝土可采用普通混凝土：甲壳柱内填混凝土宜采 用自密实混凝土，也可采用普通混凝土。当采用普通混凝土时，应采取 减少收缩的技术措施，采用合适的配合比、落度，并应采取保证密实 生和施工质量的施工措施。 4.0.4波纹钢板组合框架结构中栓钉的材料及力学性能应符合现行国 家标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的有关规定，栓钉的抗 剪承载力应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定， 1.0.5波纹钢板组合框架结构中钢筋的选用应符合下列规定： 1普通钢筋及预应力筋的材料性能应符合现行国家标准《混凝上 结构设计规范》GB50010的有关规定：预应力筋用锚具和连接器选用 的规定应符合现行国家标准《预应力混凝土结构设计规范》JGJ369的 有关规定。 2普通钢筋宜采用热轧带肋钢筋，当采用现行国家标准《钢筋混 疑土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB/T1499.2中牌号带E"的热轧 带肋钢筋时，热轧带肋钢筋的强度和弹性模量应按现行国家标准《混凝 土设计规范》GB50010的有关规定采用。 3按一、二、三级抗震等级设计的框架和斜撑构件的纵向受力普 通钢筋，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25， 服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30，最大拉力下的 总伸长率实测值不应小手9%

1音通钢肋及预应力肪的材 生能应合现行国家标佳《混凝上 结构设计规范》GB50010的有关规定；预应力筋用错具和连接器选用 的规定应符合现行国家标准《预应力混凝士结构设计规范》JGJ369的 有关规定。 2普通钢筋宜采用热轧带肋钢筋，当采用现行国家标准《钢筋润 疑土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB/T1499.2中牌号带E"的热轧 带肋钢筋时，热轧带肋钢筋的强度和弹性模量应按现行国家标准《混凝 土设计规范》GB50010的有关规定采用。 3按一、二、三级抗震等级设计的框架和斜撑构件的纵向受力普 通钢筋，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25 屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30，最大拉力下的 总伸长率实测值不应小于9%

5.1.2波纹钢板组合框架结构可与装配式混凝土结构、钢结构等预制装 配系统同时使用。

5.1.6波纹钢板组合框架结构的建筑设计应根据抗震概念

5.1.6波纹钢板组合框架结构的建筑设计应根据抗震概念设计的要求， 明确建筑形体的规则性；宜择优选用规则的形体；不规则的建筑方案应 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定采取加强措 施；特别不规则的建筑方案，应进行专门研究和论证，采用特别的加强 措施；严重不规则的方案不应采用。建筑形体及结构布置的规则性判别 原则应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定执行。 5.1.7波纹钢板组合框架结构的平面布置宜规则、对称，并应具有良好 的整体性：在满足建筑使用功能要求的条件下，应避免平面布置凸出或 可进所产生的传力中断现象；建筑的立面和竖向部面宜规则，结构的侧 可刚度沿竖向宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自 下而上逐渐减小，应避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。

5.2.1波纹钢板组合框架结构应进行施工阶段和使用阶段下的结构分 析。在施工阶段的竖向荷载、风荷载、设备荷载及使用阶段的竖向荷载、 风荷载、温度荷载、设备荷载、多遇地震作用工况荷载组合下宜采用弹

性分析方法进行内力计算和变形分析：不规则且具有明显薄弱部位的结 构应采用弹塑性分析方法进行罕遇地震作用下的分析计算。

性分析方法进行内力计算和变形分析：不规则且具有明显薄弱部位的结 构应采用弹塑性分析方法进行罕遇地震作用下的分析计算。 5.2.2波纹钢板组合框架结构弹性计算时，当钢筋混凝土楼板与甲壳梁 间的连接满足本规程第6.5.4条规定时，可计入钢筋混凝土楼板对甲壳 梁刚度的增大作用，两侧有楼板的甲壳梁的惯性矩不宜超过甲壳梁截面 惯性矩（巧的2.0倍，仅一侧有楼板的甲壳梁的惯性矩不宜超过甲壳梁 截面惯性矩（）的1.5倍。弹塑性计算时，不应计入楼板对甲壳梁惯性 矩的增大作用。 让管夕

El = E.le + Eala1 EA = EcA. + EAa GA = GcAc +G,A

6甲亢、甲壳梁按弹性分析的，波纹钢极内混疑士的有效鐵 可取波纹钢板的波峰处宽度与波谷处宽度的平均值（图5.2.6）。 面抗弯刚度及轴向刚度时，不宜计入波纹钢板的贡献。

图5.2.6甲壳柱、甲壳梁有效截面示意图

5.2.7波纹钢板组合框架结构的弹塑性分析，当房屋高度不超过100m 时，可采用静力弹塑性分析法：高度超过100m时，宜采用弹塑性时程 分析法。

5.2.8结构的弹塑性分析应遵循下列原则

1结构的弹塑性分析应预先设定结构、构件的形状、尺寸、边界 条件和材料性能等。 2材料的性能参数宜取平均值，并宜通过试验分析确定。 3结构的弹塑性分析应采用空间计算模型。 4结构的弹塑性分析应计入结构二阶效应的不利影响 5复杂结构宜首先进行施工模拟分析，以施工全过程完成后的状 态作为弹塑性分析的初始状态。 6结构构件上应作用重力荷载代表值，重力荷载代表值的效应应 与地震作用效应组合，分项系数可取1.0。

5.3水平位移和舒适度

5.3.1波纹钢板组合框架结构在风荷载或

5.3.1波纹钢板组合框架结构在风荷载或多遇地震标准值作用下，按弹

.1波纹钢板组合框架结构在风荷载或多遇地震标准值作用下，扌 分析方法计算所得的最大楼层层间位移与层高之比（△u/h）不 表 5.3.1 的限值。

表5.3.1波纹钢板组合框架结构弹性层间位移与层高之比限值

5.3.2波纹钢板组合框架结构在罕遇地震作用下的薄弱层弹塑性位移 与层高之比（△u/h），不应大于1/50。 5.3.3波纹钢板组合框架结构中楼盖应具有适宜的舒适度。楼盖结构的 竖向振动频率不宜小于3Hz，竖向振动加速度限值应符合表5.3.3的规定 有特殊工艺要求的工业结构，尚应满足工业结构的工艺振动频率要求。 楼盖结构竖向振动加速度可按现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术 规程》JGJ3的有关规定计算。

表5.3.3楼盖结构竖向振动加速度限值（m/s

主：楼盖结构竖向频率为2Hz～4Hz时，峰值加速度限值可按线性插值选取。

最大挠度应按荷载效应的标准组合，并均计入长期作用的影响进行计算 甲壳梁施工阶段的最大挠度宜按施工阶段恒荷载标准值计算；甲壳梁的 挠度限值应符合表5.3.4的规定

表5.3.4甲壳梁的挠度限值

2构件有起拱时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力甲壳梁，尚可减去 预应力所产生的反拱值； 3构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作 用下的计算挠度值。

5.3.5甲壳梁负弯矩区段按荷载效应的准永久组合，预应力甲壳梁负弯 矩区段按荷载效应的标准组合，并均计入长期作用的影响时，甲壳梁负 弯矩区段混凝土的最大裂缝宽度限值应符合表5.3.5的规定。

表5.3.5甲壳梁负弯矩区段混凝土最大裂缝宽度限值

2甲壳梁的混凝士面不宜直接暴露在二b、三a、三b、四、五类环境中。

6.1甲壳梁承载能力极限状态讠

6.1甲壳梁承载能力极限状态计算

6.1.1甲壳梁在正弯矩作用下的承载力应符合下列规定：

6.1.1甲壳梁在正弯矩作用下的承载力应符合下列规定：

式中：hr一一波纹腹板的波高（mm）; f一钢材抗压强度设计值（N/mm²)。 6.1.2甲壳梁在负弯矩作用下的正截面受弯承载力应符合下列公式的 规定（图6.1,2)：

图6.1.2负弯矩作用下受弯承载力计算参数示意图

于或等于0时，正截面受弯承载力应符合下式规定：

2 + fyAs (h

6.1.4甲壳梁的斜截面承载力应符合下列规定：

6.1.4甲壳梁的斜截面承载力应符合下列规定：

甲壳梁的受剪截面应符合下列公式的规定

甲壳梁的受剪截面应符合下列公式的规定：

4）当4

式中： Veu 混凝土的抗剪承载力设计值（N）； Va 波纹腹板的受剪承载力设计值（N）

αcv一斜截面混凝土受剪承载力系数，对于普通的受弯构件取 0.7，对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集 中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力 面的剪跨比，可取=a/ho，当元小于1.5时取1.5，当元 大于3时取3，a取集中荷载作用点至支座截面或节点边 缘的距离。

6.2甲壳梁裂缝宽度验算

5.2.1甲壳梁梁端负弯矩处应进行裂缝宽度验算。最大裂缝宽度限值应 满足本规程第5.3.5条的要求。预应力甲壳梁的最大裂缝宽度应按荷载 的标准组合并计入长期作用的影响进行计算。普通甲壳梁的最大裂缝宽 度应按荷载的准永久组合并计入长期作用的影响进行计算。 6.2.2甲壳梁梁端负弯矩处最大裂缝宽度可按下列公式计算

6.2.2甲壳梁梁端负弯矩处最

6.2.2甲壳梁梁端负弯矩处

Wmax=αcry Us 1.9c,+0.08 deg

式中：αcr 构件受力特征系数，无预应力甲壳梁取1.9，有预应力甲壳梁取1.5； 出一—裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当中小于0.2时取0.2；当大 于1.0时取1.0对直接承受重复荷载的构件，取1.0： のs一—按荷载准永久组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉普通钢筋或按 标准组合计算的预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力 (N/mm):

Es一一钢筋的弹性模量（N/mm²）; 时取cs=20，当cs大于65时取cs=65； 于0.01时，取pte=0.01; Ate一有效受拉区混凝土截面面积（mm²）： bfhf 受拉翼缘的宽度、高度（mm）； As 受拉区纵向普通钢筋截面面积（mm）； Ap一 受拉区纵向预应力钢筋截面面积（mm）： deq 受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）； diu一一一块上翼缘钢板的等效直径（mm)； di受拉区第i种纵向钢筋的公称直径（mm）；对于有粘结预应力钢绞 线束的直径取为Vnidp1，其中，dpi为单根钢绞线的公称直径，ni为 单束钢绞线的根数； ni——受拉区第i种纵向钢筋的根数，对于有粘结预应力钢绞线，取为钢 绞线束数； 的相对粘结特性系数采用

Es一一钢筋的弹性模量（N/mm²）; 时取cs=20，当cs大于65时取cs=65； 于0.01时，取pte=0.01; Ate一有效受拉区混凝土截面面积（mm²）： 受拉翼缘的宽度、高度（mm）； As 受拉区纵向普通钢筋截面面积（mm）； Ap 受拉区纵向预应力钢筋截面面积（mm） deq 受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）； diu 一一块上翼缘钢板的等效直径（mm）； di受拉区第i种纵向钢筋的公称直径（mm）；对于有粘结预应力钢绞 线束的直径取为Vnidp1，其中，dpi为单根钢绞线的公称直径，ni为 单束钢绞线的根数； ni——受拉区第i种纵向钢筋的根数，对于有粘结预应力钢绞线，取为钢 绞线束数； Vi——受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数，按表6.2.2钢筋及钢板 的相对粘结特性系数采用。

表6.2.2钢筋及钢板的相对粘结特性系数

注：对环氧树脂涂层带肋钢筋，钢筋的相对粘结特性系数按表中系数的80%取用。

3在荷载准永久组合或标准组合下，甲壳梁开裂截面处受压边

疑土压应力、不同位置处钢筋的拉应力及预应力筋的等效应力宜按下列 假定计算： 1截面应变保持平面 2受压区混凝土的法向应力图取为三角形。 3不计入受拉区混凝土的抗拉强度。

应力甲壳梁受拉区纵向钢筋的等效应力可按下列规定执行： 1无预应力甲壳梁受拉区纵向普通钢筋的等效应力可按下式计算

1无预应力甲壳梁受拉区纵向普通钢筋的等效应力可按下式计算

式中：Mk一按荷载效应标准组合计算的弯矩值（N·mm） Npo——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力（N)， 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有 关规定计算； ho一受拉区纵向普通钢筋、预应力筋及钢板的合力点至截面受 压区边缘的距离（mm）; yps 受拉区纵向预应力筋和普通钢筋合力点的偏心距（mm）； 作用点的偏心距（mm），按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的有关规定计算。

.1甲壳梁的挠度可按结构力学的方法计算，且不应超过本规租 .4规定的限值：甲壳梁的截面刚度可按跨中最大弯矩处截面的刚月

用；甲壳梁挠度计算时应根据实际施工情况进行荷载取值及分阶段挠度 计算。

6.3.2甲壳梁计入荷载长期作用影响的刚度（B）可执行下

2甲壳梁计入荷载长期作用影响的刚度（B）可执行下列规定： 1无颈应力用壳一可平用荷裁准永久组合按下式计算。

1无预应力甲壳梁，可采用荷载准永久组合按下式计算：

2有预应甲壳梁，可采用荷载标准组合按下式计算：

式中：Mk 按荷载效应标准组合计算的弯矩值(N·mm） Mq 按荷载效应准永久组合计算的弯矩值(N·mm)： Bs—甲壳梁的短期刚度（N·mm²); 9一一计入荷载长期作用对挠度增大的影响系数。

GB/T 197-2018 普通螺纹 公差Bs= 0.60Eclc+ Eala （无预应力甲壳梁） Bs = 0.85E.l. + Eala （有预应力甲壳梁）

式中： E。 混凝土的弹性模量（N/mm）； Ea一—钢甲壳的弹性模量（N/mm²); l一—按截面尺寸计算的混凝土截面惯性矩（mm*); la一—钢甲壳的截面惯性矩（mm4)，不计入波纹腹板的贡献。 6.3.4计入荷载长期作用对挠度增大的影响系数（9）可按下列规定执 行： 1无预应力甲壳梁可按下式计算：

之和的截面配筋率： 积之和的截面配筋率。

El。+Eala进行计算，并应计入预压力长期作用的影响，计算中预应力 筋的应力应扣除全部预应力损失。简化计算时，可将计算的反拱值乘以 增大系数2.0。

6.3.6对预应力甲壳梁应采取

1当计入反拱后计算的构件长期挠度不符合本规程第5.3.4条规定 的限值时，可采取施工预先起拱等方式控制挠度。 2对永久荷载相对于可变荷载较小的预应力甲壳梁，应计入反拱过 大对正常使用的不利影响，并应采取相应的设计和施工措施

6.4甲壳柱承载能力极限状态计算

QSY 06506.8-2016 炼油化工工程转动设备技术规范 第8部分：往复泵6.4甲壳柱承载能力极限状态计算