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高性能沥青路面（Superpave）施工技术规范DB52∕T 1599-2021.pdfDB52/T15992021
6.3.1粗集料母岩应选用坚硬岩石加工，加工用于表面层集料的岩石饱和单轴抗压强度不宜低于 80MPa，加工其他结构层用集料的岩石饱和单轴抗压强度不宜低于60MPa。 6.3.2宜选用碱性或中性岩石加工集料，不得选用弱风化岩石。 6.3.3粗集料技术要求应满足表11的规定。
表11粗集料技术要求
GB/T 39059-2020 运动场地合成材料面层有害物质释放量的测定 环境测试舱法表12机制砂棱角性技术要求
表12机制砂棱角性技术要求
6.4.3机制砂亚甲蓝和砂当量技术要求应满足表13的规定。
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表13机制砂亚甲蓝和砂当量技术要求
矿粉应通过石灰岩或岩浆岩中的强基性岩石等憎水性石料经磨细得到，原石料中的泥土杂质 矿粉应干燥、洁净，能自由地从矿粉仓流出。 2矿粉的粒度技术要求应满足表14的规定。
表14矿粉粒度技术要求
Superpave沥青混合料配合比设计方法适用于目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合 价段。 Superpave沥青混合料目标配合比设计包括四个步骤：材料选择、设计矿料级配、设计沥青用 生能验证。 混合料级配粗级配和细级配的主要控制点筛孔通过率应满足表15的规定
表15粗级配和细级配主要控制点筛孔通过率
7.1.4成型试件的方法应按JTGE20T0736的规定。
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7.3.2每个试拌矿料级配的初始沥青用量应按照附录E的规定计算，并根据计算的初始沥青用量，每 个试拌级配至少成型2个试件，旋转压实次数应满足表18的规定。
表18沥青混合料旋转压实次数表
沥青混合料的拌和及压实温度应按照JTGE20T0702的规定确定。 试件成型前，应将拌和的沥青混合料在压实温度下放置120min土5min，以模拟运输过程中混合 豆期老化。 测试沥青混合料的理论最大相对密度及旋转压实次数为N设计时试件的毛体积相对密度。 按下列步骤计算每个压实试件空隙率为4.0%时的体积指标， 根据公式（1）计算每个试拌混合料试件在旋转压实次数为N设计时的空隙率与4.0%的差
AVV 一旋转压实次数为N设计时的空隙率与4.0%的差，%； VV一一旋转压实次数为N计时试拌混合料的空隙率，%。 b）根据公式（2）计算空隙率调整为4.0%时沥青用量的变化量
△VMA一一空隙率调整为4.0%时沥青用量的变化量。 c）根据VV数值大小计算每个试拌混合料VMA的变化量。
A VMA = 0. 2 × AVV
MA=0.2×△VV
1VMA一一空隙率调整为4.0%时沥青用量的变化量。 当VV<4.0时，根据公式（4）计算每个试拌沥青混合料VMA的变化量。
△VMA一一空隙率调整为4.0%时沥青用量的变化量； AVV一一旋转压实次数为N设计时的空隙率与4.0%的差，%； d）根据公式（5）计算每个试拌混合料旋转压实次数为N设计且空隙率为4.0%时的VMA.
式中： VMA设计 空隙率为4.0%时VMA的估算值： VMA初 初始沥青用量时VMA的估算值
VMA设计=VMA初始 +△VMA
VMAw计 = VMAn + AVMA
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e）根据公式（6）计算设计空隙率为4.0%，每个试件在旋转压实次数为N初始时的相对密度
一0.075mm筛孔通过百分率，%。 根据调整后的沥青用量计算体积指标，选择体积指标满足表19要求的试拌级配作为最终的设 计矿料级配。当有两种或以上试拌级配满足要求时，选择沥青用量最低的试拌级配作为最终的 设计矿料级配。
Po.075—0.075mm筛孔通过百分率，%。 根据调整后的沥青用量计算体积指标，选择体积指标满足表19要求的试拌级配作为最终的设 计矿料级配。当有两种或以上试拌级配满足要求时，选择沥青用量最低的试拌级配作为最终的 设计矿料级配。
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表20沥青混合料高温性能和低温性能技术要求
7.7.2试拌沥青混合料成型试件后， 检验压实试件的VV、VMA和VFA等体积指标。 7.7.3当检验结果满足表19要求时，生产配合比可用于指导正式施工。
7.8编制配合比设计报告
配合比设计报告应包含下列内容： a）项目编号、工程当地温度数据、交通量水平和混合料设计编号： b）设计矿料资料，包括来源、类型、技术指标和级配； c）设计沥青资料，包括沥青来源和性能等级：
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d）沥青混合料资料，包括沥青用量、级配、毛体积相对密度、理论最大相对密度、初始压实次数 N初始、设计压实次数N设计和最大压实次数N最大，以及VMA、VFA、Vbe、Vba和VV和DP： e性能验证的资料
8.1.1二级及以上等级公路Superpave沥青混合料目标配合比宜由综合甲级实验室完成。 8.1.2二级及以上等级公路Superpave沥青路面施工过程中宜采用路面沥青混合料施工智能化管理平 台，平台应具有数据自动采集、自动上传的功能。 8.1.3Superpave施工过程中，拌和数据、摊铺及碾压数据自动上传至智能化管理平台，对数据偏差 超过设定范围的路段，宜在标线处取芯辅助检测，并进行纠偏。 8.1.4二级及以上等级公路Superpave透层、黏层及封层材料宜采用自动化洒布设备进行酒布。 8.1.5 二级及以上等级公路工地试验室应至少配置一台旋转压实仪
uperpave沥青混合料拌和及压实温度的适宜温
.2改性沥青混合料的施 通常宜较普通沥青混合料的施 提高 10℃~20℃.
温度提高10℃~20℃
DB52/T1599—2021表23Superpave沥青混合料的施工温度普通道路石油沥青施工工序SBS改性沥青50号70号90号110号沥青加热温度/℃160～170160～170150～160145~155165~175集料加热温度/℃集料加热温度比沥青温度高10～20沥青混合料出料温度/℃150～170150～165140～160135～155170～185沥青混合料贮料仓温度/℃出料后降低不超过10混合料废弃温度/℃，高于200190190185190运输到现场温度/℃，不低于150145140135165正常施工140混合料摊铺温度/135130125160℃，不低于低温施工160150140135正常施工135130125120初压开始温度/150低温施工150145135130碾压终了的表面温度/℃，不低于8070656090开放交通的路表温度/℃，不高于50505050注1：沥青混合料的施工温度宜采用有金属插杆的插入式数显温度计测量；表面温度可采用表面接触式温度计测定；当采用红外线温度计测量表面温度时，应进行标定。注2：当采用表列以外标号的沥青时，施工温度由试验确定。8. 3铺筑试验段8.3.18.3.2Superpave试验段铺筑分试拌及试铺两个阶段，应包括下列试验内容：a)检验各种施工机械的类型、数量及组合方式是否匹配；b)通过试拌确定拌和机的工艺流程、操作方法和质量控制方案；c)通过试铺确认透（粘）层油的喷洒设备、喷洒方式、喷洒数量和喷洒效果；d)通过试铺验证沥青混合料生产配合比设计，提出生产用的标准配合比和最佳沥青用量，确认施工过程中保证沥青混合料产品质量稳定性的技术要求；e)通过试铺确认运输、摊铺、压实设备的配置、工艺流程、操作方法和质量控制方案，确定松铺系数等工艺标准；f)检测试验段的渗水系数。以实测渗水系数、表面构造深度等方法评价试验段摊铺与碾压的离析程度。当离析比较严重时应制定整改方案予以纠正。8.3.3试验段的质量检查频率应比生产路段路面施工时增加一倍，确保每种碾压组合的试验段压实度、渗水系数等检查项目不小于10点。8.4沥青混合料的拌和8.4.1沥青拌和场站应合理划分为生活办公区、拌和作业区、集料堆放区、试验区、材料库及运输车辆停放区，并设立其平面布置示意图。19
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8.4.2每个拌和楼应配备满足配合比要求的冷料仓数量，通常不宜少于5～6个。 8.4.3沥青混合料宜采用间歇式拌和楼生产，拌和机应配备良好的二级除尘装置，第二级除尘与拌合 楼（提升机）之间不得安装连接管。回收粉采用湿排法回收粉应单独集中堆放，采取保护措施，不得污 染环境。 8.4.4拌和楼应安装沥青混合料动态质量控制与分析监控设备及软件，配备计算机打印设备，具有记 录并打印每盘拌和料各原材料添加数量、加热温度、沥青混合料数量、拌和时间等数据及异常报警与分 析反馈功能。 8.4.5应定期检定拌和设备的传感器，每年不少于一次。冷料供料装置需经标定得出集料供料曲线。 8.4.6沥青混合料在生产前应严格调试生产配合比，应根据目标配合比进行热料仓振动筛设置，振动 筛规格应与矿料规格相匹配，最大筛孔宜略大于混合料的最大粒径，其余筛的设置应考虑混合料的级配 稳定，并尽量使热料仓大体均衡，不同级配混合料必须配置不同的筛孔组合。沥青混合料生产时宜根据 表24设置热料仓振动筛筛孔尺寸
表24拌和楼筛网筛孔尺寸设置
8.4.7间隙式拌和机宜备有保温性能好的成品储料仓，贮存过程中混合料温降不得大于10℃、且不能 有沥青滴漏，普通沥青混合料的贮存时间不得超过48h，改性沥青混合料的贮存时间不宜超过24h。 8.4.8沥青混合料拌和时间以混合料拌和均匀、所有矿料颗粒全部裹覆沥青为度，拌和时间不宜低于 45s，其中干拌时间以5s～10s为宜。
3.5沥青混合料的运输
8.5.1在运料卡车侧面中部设专用检测孔，孔底距车厢底面约300mm，检测沥青混合料的出场温度和 云至现场的温度，插入深度要大于150mm，若温度超标，应废弃处置。 8.5.2运料车装载沥青混合料时，应尽量缩短出料口至车厢的下料距离，并且运料车不应停放在一个 位置上等料，应按照前后中的次序多次装料，以减少混合料的离析。 8.5.3为防止沥青混合料运输过程中温度下降过快，运输车辆应在顶部覆盖棉絮、篷布，侧面加装泡 沫板等保温措施，卸料过程中篷布应缓慢自动上翻，以达到继续保温的效果。 8.5.4沥青混合料宜采用较大吨位运料车运输，但不得超载运输，运输过程中不得急刹车、急弯掉头： 不得造成封层、透层的损伤 8.5.5运料车的运量应比拌和能力和摊铺速度有所富余，平均单车道开始摊铺前到场运料车数量不能 少于2辆。 8.5.6运料车进入摊铺现场时，轮胎上不得沾有泥土等可能污染路面的脏物，否则应冲洗轮胎后进入 工程现场。 8.5.7摊铺过程中运料车在摊铺机前100mm～300mm处停止，空挡等待，由摊铺机推动前进开始缓缓卸 料，运料车卸料时不得碰撞摊铺机。运料车卸料时，应尽可能减少料斗顶升次数，注意运料车之间的衔
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8.5.8沥青混合料在运输、等候过程中，如发现有沥青混合料沿车厢板滴漏时，应采取措施予以避免
8.6沥青混合料的摊铺
6.1沥青混合料摊铺时应单幅一次性摊铺，半幅全宽单机摊铺或双机梯队联合摊铺均应选用功 于170kw的摊铺机，单机摊铺时应保证铺面均匀、平整、基本无明显离析；双机摊铺时两台摊铺 同一机型，新旧程度接近的摊铺机，保证铺面均匀一致，平整、搭接无明显离析。 6.2当一次摊铺多个车道时，可以采用采用一台或多台摊铺机摊铺。当采用多台摊铺机摊铺时 后错开5m～10m成梯队方式同步摊铺，两幅之间应有30mm～60mm左右宽度的搭接，并躲开车道
8.7.3在压实度不能保证或低温环境的情况下，应增加1～2台压路机。 8.7.4碾压时应将驱动轮朝向摊铺机避免碾压时混合料推挤产生拥包；碾压路线及方向不应突然改变； 压路机起动、停止应减速缓行，不得刹车制动；压路机折回不应处在同一横断面 3.7.5压路机应以缓慢而均匀的速度碾压，应根据设备配备、施工气候及设计压实功等确定具体碾压 工艺参数以确保压实效果，碾压速度及碾压遍数可根据表25选择，对路面边缘、加宽带等大型压路机 难于碾压的部位，宜采用小型振动压路机或振动夯板作补充碾压，
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表25Superpave压路机碾压遍数及碾压速度
8.8.1沥青路面的施工必须接缝紧密、连接平顺，不得产生明显的接缝离析。上下层的纵缝 50mm（热接缝）或300～400mm（冷接缝）以上。相邻两幅及上下层的横向接缝均应错位1m以上 工应用3m直尺检查，确保平整度符合要求。
应用3m直尺检查，确保平整度符合要求。 8.2纵向接缝部位的施工应符合下列要求： a 摊铺时采用梯队作业的纵缝应采用热接缝，将已铺部分留下100mm～200mm宽暂不碾压，作为 后续部分的基准面，然后作跨缝碾压以消除缝迹。 b 当半幅施工或因特殊原因而产生纵向冷接缝时，宜加设挡板或加设切刀切齐，也可在混合料尚 未完全冷却前用镐刨除边缘留下毛茬的方式，但不宜在冷却后采用切割机作纵向切缝。加铺另 半幅前应涂酒洒少量沥青，重叠在已铺层上50mm100mm，再铲走铺在前半幅上面的混合料，碾 压时由边向中碾压留下100mm150mm，再跨缝挤紧压实。或者先在已压实路面上行走碾压新 铺层150mm左右，然后压实新铺部分。 8.3高速公路和一级公路的表面层横向接缝应采用垂直的平接缝，以下各层可采用自然碾压的斜接 ，沥青层较厚时也可作阶梯形接缝（图1）。其他等级公路的各层均可采用斜接缝，
8.8.2纵向接缝部位的施工应符合下列要求
图1横向接缝的几种型式
3.8.4斜接缝的搭接长度与层厚有关，宜为0.4～0.8m。搭接处应洒少量沥青，混合料中的粗集料颗 粒应予剔除，并补上细料，搭接平整，充分压实。阶梯形接缝的台阶经铣刨而成，并洒粘层沥青，搭接 长度不宜小于3m
8.8.5平接缝宜趁尚未冷透时用凿岩机或人
当采用切割机制作平接缝时，宜在铺设当天混合料冷却但尚未结硬时进行。刨除或切割不得损伤下层路 面。切割时留下的泥水必须冲洗干净，待干燥后涂刷粘层油。铺筑新混合料接头应使接茬软化，压路机 先进行横向碾压，再纵向碾压成为一体，充分压实，连接平顺。
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1.1Superpave各种原材料的品种、规格、质量及混合料配合比应符合本文件第6章和第7章 1.2Superpave施工过程中应随时检查沥青路面的外观（色泽、油膜厚度、表面空隙），避免 集料的离析和混合料温度不均匀，造成路面局部渗水严重或压实不足，
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表26施工过程中材料质量检查的项目与频度
DB52/T1599—20219.2.2Superpave沥青混合料施工过程中，应按照表27中的项目、频度要求及质量要求或允许差检查沥青混合料产品的质量。表27Superpave沥青混合料检查频度和质量要求项目检查频度质量要求或允许差试验方法观察集料粗细、均匀性、离析、外观随时油石比、色泽、冒烟、有无花目测白料、油团等各种现象传感器自动检沥青集料的加热温度逐车检测评定符合本文件的规定测、显示并打印传感器自动检拌和温度逐车检测评定符合本文件的规定测、显示并打印混合料出厂温度逐盘测量记录，每传感器自动检天取平均值评定符合本文件的规定测、显示并打印0. 075mm±2板2.36mm计算机采集数逐盘在线检测±5据计算≥4.75mm±6矿料级配，与生0.075mm逐盘检查，每天汇±1产设计标≤2.36mm总1次，取平均值±2按总量检验准级配的评定≥4. 75mm±2差(%)省0.075mm±2拌和站取样，用每台拌和机每天≤2.36mm±4抽提后的矿料下午各1次至4.75mm筛分±5计算机采集数逐盘在线检测± 0. 3据计算逐盘检查，每天汇沥青用量P，与生产设计的差（%）总1次，取平均值± 0. 1按总量检验评定每日每机上、下午拌和站取样，抽± 0. 3各1次提法旋转VV上下午各一次± 1%拌和站取样，压实VMA上下午各一次± 1%室内成型试验必要时（3个平行劈裂强度试验符合本文件规定附录F试件）必要时（3个平行JTG E20车试验符合本文件规定试件）T0719必要时（3个平行JTG E20小梁弯曲试验符合本文件规定试件）T071525
DB52/T1599—20219.2.3沥青路面铺筑过程中应随时对铺筑质量进行评定，质量检查的内容、频度、允许差应符合表28的规定。表28Superpave施工过程中工程质量的控制要求检查频度及项目单点试验评质量要求试验方法价方法表面平整密实，不得有明显轮迹、裂缝、推挤、油町、外观随时目测油包等缺陷，且无明显离析逐车检测评JTG E60摊铺温度定符合本文件规定施工T 0981温度插入式温度碾压温度随时符合本文件规定计实测高速公二级以下路、一级二级公路等级公路及农村公每2000m检公路路查1组，逐以试验室毛体积相JTG E60压实度“对密度为标准，%，979797个试件进行不小于T 0922评定以理论最大相对密949392度为标准，%以试验段密度为标9999 99 准，%，不小于中上面层每1km不少高速公路及一级公渗水系数于5处，每高速公路及一级公路路中面层、二级及下面层JTG E60(ml/min),≤处3点取平上面层二级以下等级公路T 0971均值/农村公路6080100实验室毛体积相对密度为沥青拌和楼每天取样1~2次实测的旋转压实试件的毛体积相对密度，理论最大相对密度和试验段毛体积相对密度根据JTGF40执行。渗水系数以平均值评定，计算的合格率不得小于90%。构造深度的合格率为90%。10检验评定10.1Superpave的检验评定应满足JTGF80/1要求。10.2Superpave的检验评定除应满足JTGF80/1要求，尚应满足表29的要求。26
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表29Superpave面层实测指标要求
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A.1沥青路面设计温度确定方法
A.1.1根据公式（A.1）计算沥青路面高温设讠
根据公式（A.1）计算沥青路面高温设计温度
附录A （资料性） LTPP模型计算沥青路面设计温度的方法
贵州省气象站气象资料（基于1986~2015气象
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附录B （资料性） 贵州省沥青胶结料的PG分级
图B.1贵州省各地区沥青胶结料选择图谱（可靠度98%
B.2可靠度为98%时的各市州沥青胶结料选择图谱见图B.2
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附录C （规范性） 测试沥青胶结料MSCR的试验方法
量。本试验的样品为旋转薄膜烘箱试验（RTFOT，T0610）后的残留物。 .1.2通过可恢复百分率确定基质沥青或聚合物改性沥青的弹性恢复和应力依赖性。 0.1.3本方法所测数据，需采用国际标准单位
ZB X 66012-1987 高盐稀态发酵酱油质量标准C.2.1本方法所需设备可按JTGE20T0628方法要求配置。 C.2.2试验仪器需经试验仪器制造商认可及计量部门认可在每个蠕变循环开始的0.03秒内获得最大应 力。
C.3.1试样按照T0610进行旋转薄膜烘箱老
C.3.2按T0628要求制备试样，采用Φ25mm板制备多应力蠕变恢复试验试样，并根据要求控制试验温度。 本方法也适用于根据表10测定RTFOT残余物DSR性能后的试样。当采用该类试样时，试验开始前应有1mi 的应力松弛时间，当用新试样时，可不要求应力松弛。 C.3.3在给定的试验温度下，分别使用两个恒定应力（0.1kPa和3.2kPa）对试样进行端变和恢复试验 .3.4试验过程中，应力持续1s后零应力恢复9s为1个端变和恢复循环。试验共需进行30个端变和恢复 循环，其中包括0.1kPa应力水平下进行的20个循环以及随后3.2kPa应力水平下进行的10个循环。0.1kF 应力水平下的前10个循环用以进行试样条件处理。在端变和恢复循环间无松弛时间和应力改变。完成 两阶段蠕变和恢复试验的总时间为300s。0.1kPa应力水平下，10个循环的典型试验数据如图C.1所示。
0.1kPa应力水平下，10个循环的典型试验数据
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每个循环恢复阶段完成时的应变修正值（如10.0s之后） Jr (0. 1, N) 一每个循环在0.1kPa应力水平下的不可恢复蠕变柔量：
GB/T 39017-2020 消费品追溯 追溯体系通则J. (0.1, N)= 0.1 Jm (3.2, N) =g 3.2
. (0.1, N) = 0 0.1 C Jw (3.2, N): 610 3.2 (cl