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《建筑钢结构防火技术规范》CECS200：2006.pdf建筑物内除面积小于5m的卫生间外，均设有自动喷水火火 系统的保护
hd一一压型钢板的截面高度； I一一构件的截面惯性矩； kr火灾下钢管混凝土柱的承载力影响系数； 构件的长度、跨度； 构件的计算长度； Mi 受火构件按等效作用力分析得到的杆端弯矩； M 塑性弯矩； MTi 受火构件的杆端温度弯矩： MxM, 构件的最大弯矩设计值； N 构件的轴力设计值： N'ExTN'EyT" 高温下构件的承载力参数： N 受火构件按等效作用力分析得到的轴力； NT一 受火构件的轴向温度内力； 保护层的含水百分比； q 梁（板）所受的均布荷载或等效均布荷载； q 考虑薄膜效应后楼板的极限承载力； Qik 楼面或屋面活荷载的标准值； R、R、Rx、R'y 荷载比； Rd 高温下结构或构件的设计承载力； S 一结构或构件的荷载组合效应； 高温下结构或构件的作用组合效应； 受火时间或耐火时间； t' 构件温度达到100C所需的时间； 结构或构件的耐火时间； 等效曝火时间； 结构或构件的耐火极限： t 延迟时间； tw 梁腹板的厚度； T。 受火前钢构件的内部温度；
3.0.1单、多层建筑和高层建筑中的各类钢构件、组合构件等的 耐火极限不应低于表3.0.1和本章的相关规定。当低于规定的要 求时GB/T 20833.4-2021 旋转电机 绕组绝缘 第4部分：绝缘电阻和极化指数测量，应采取外包覆不燃烧体或其他防火隔热的措施
单、多层和高层建筑构件的耐火极
注：对造纸车间、变压器装配车间、大型机械装配车间、卷烟生产车间、印刷车间等及 类似的车间，当建筑耐火等级较高时，吊车梁体系的耐火极限不应低于表中梁的 耐水极限要求
3.0.2钢结构公共建筑和用于内类和内类以上生产、仓储的钢结 勾建筑中，宜设置自动喷水灭火系统全保护。 .0.3当单层内类厂房中设有自动喷水灭火系统全保护时，各类
3.0.2钢结构公共建筑和用于丙类和丙类以上生产、仓
构建筑中，宜设置自动喷水灭火系统全保护。
均件可不再采取防火保护措施。 .0.4丁、戊类厂、库房（使用甲、乙、丙类液体或可燃气体的音 除外）中的构件，可不采取防火保护措施。
系统全保护时，各类构件的耐火极限可按表3.0.1的相应规负 低0.5h，
重构件，当设有自动喷水灭火系统全保护，且屋盖承重构件高 楼）面的高度不小于6m时，该屋盖承重构件可不采取其他图 保护措施。
3.0.7除甲、乙、内类库房外的厂、库房，建筑中设自动喷水 系统全保护时，其柱、梁的耐火极限可按表3.0.1的相应的规定 低0.5h，
3.0.8当空心承重钢构件中灌注防冻、防腐并能循环的
建筑中设有自动喷水灭火系统全保护时，其承重结构可不再采取 其他防火保护措施。
建筑中设有自动喷水灭火系统全保护时，其承重结构可不再采取
3.0.9当多、高层建筑中设有自动喷水灭火系统全保护（包
闭楼梯间、防烟楼梯间），且高层建筑的防烟楼梯间及其前室设有 正压送风系统时，楼梯间中的钢构件可不采取其他防火保护措施： 当多层建筑中的敞开楼梯、开楼梯间采用钢结构时，应采取有效 的防火保护措施
3.0.10对于多功能、大跨度、大空间的建筑，可采用有科学依据 的性能化设计方法，模拟实际火灾升温，分析结构的抗火性能，采
的性能化设计方法，模拟实际火灾升温，分析结构的抗火性能 取合理、有效的防火保护措施，保证结构的抗火安全。
4. 1. 1 在高温下，钢材的有关物理参数应按表4.1.1采用
表 4.1.1高温下钢材的物理参数
4.1.2在高温下，普通钢材的弹性模量可按下式计算
4.1.2在高温下，普通钢材的弹性模量可按下式计算
表4.1.2高温下普通钢材的弹性模量折减系数X
fyr=fy 20C 800T.<1000 中fyr一 温度为Ts时钢材的屈服强度（MPa）： f,一一常温下钢材的屈服强度(MPa); f一一常温下钢材的强度设计值（MPa）； R—钢构件抗力分项系数，取YR=1.1； 1.3高温下普通钢材的强度折减系 4.1.4当按第4.1.2、4.1.3条确定高温下钢材的特性时，常 钢材的特性应按现行国家的标准《钢结构设计规范》GB5001 规定采用。 4.1.5在高温下，耐火钢的弹性模量和屈服强度可分别按式 4.2.1在高温下，普通混凝土的有关物理参数可按下！ 4.2.1在高温下，普通混凝土的有关物理参数可按下列规定采 用： 1导热系数 硅质骨料混凝土： 式中^。一温度为T时混凝土的导热系数[W/(m·C)」; T一一混凝土的温度（C）。 钙质骨料混凝土： 入。=1.6—0.16 Y +0.008( ,20℃≤T<1200℃ 120 120 c。= 900 +80 1 ,20C≤T<1200℃ 120 120 fer = Ner fd 代中fe一 高温下混凝土的抗压强度； f。一常温下混凝土的抗压强度； 一高温下混凝土的抗压强度折减系数，可按表4.2.3采 表4.2.3高温下混凝土强度折减系数 nl 4 当按第 4.2.2、4.2.3条确定高温下混凝土的材料特性时 常温下混凝土的特性应按现行国家标准《混凝土结构设 GB50010的规定采用， 4.2.5在高温下，其他类型混凝土的特性，应根据有关标准通过 高温材性试验确定。 4.3.1当钢结构采用防火涂料保护时，可采用膨胀型或 防火涂料。 构防火涂料》GB14907的规定外，尚应符合下列要求： 1生产厂应提供非膨胀型防火涂料导热系数（500C时）、比 热容、含水率和密度参数，或提供等效导热系数、比热容和密度参 数。非膨胀型防火涂料的等效导热系数可按附录A的规定测定。 2主要成分为矿物纤维的非膨胀型防火涂料，当采用干式喷 涂施工工艺时，应有防正粉 .1当钢结构采用防火板保护时，可采用低密度防火板、中密 方火板和高密度防火板。 .4.2 防火板材应符合下列要求： 1 应为不燃性材料； 2 受火时不炸裂，不产生穿透裂纹； 3 生产厂应提供产品的导热系数（500C时）或等效导热系 数、密度和比热容等参数。防火板的等效导热系数可按附录A的 规定测定。 4.5其他防火隔热材料 等其他隔热材料作为防火保护层。 4.5.2当采用其他防火隔热材料作为钢结构的防火保护层时，生 产厂除应提供强度和耐候性参数外，尚应提供导热系数（500C 时或等效导热系数、密度和比热容等参数。其他防火隔热材料的 等效导热系数可参照附录A的规定测定。 5.1抗火极限状态设计要求 5.1.1当满足下列条件之一时，应视为钢结构构件达到抗火承载 能力极限状态： 1 轴心受力构件截面屈服。 2 受弯构件产生足够的塑性铰而形成可变机构。 3 构件整体丧失稳定。 4 构件达到不适于继续承载的变形 5.1.2 当满足下列条件之一时，应视为钢结构整体达到抗火承载 能力极限状态： 1 结构产生足够的塑性铰形成可变机构。 2结构整体丧失稳定。 5.1.3 钢结构的抗火设计应满足下列要求之一 1在规定的结构耐火极限时间内，结构或构件的承载力R 不应小于各种作用所产生的组合效应Sm，即： 2在各种荷载效应组合下，结构或构件的耐火时间t不应 小于规定的结构或构件的耐火极限m，即： 3结构或构件的临界温度T.不应低于在耐火极限时间内 结构或构件的最高温度Tm，即： 其满足构件抗火设计的要求。 5.2.2当进行结构某一构件的抗火验算时，可仅考虑该构件的受 火升温。 5.2.3有条件时，可对结构整体进行抗火计算，使其满足结构抗 5.2.3有条件时，可对结构整体进行抗火计算，使其满足结构抗 火设计的要求。此时，应进行各构件的抗火验算。 5.2.4进行结构整体抗火验算时，应考虑可能的最不利火灾状 况， 5.2.5对于跨度大于80m或高度大于100m的建筑结构 重要的建筑结构，宜对结构整体进行抗火验算，按最不利的情况进 行抗火设计。 5.2.6对第5.2.5条规定以外的结构，当构件的约束较 在荷载效应组合中不考虑温度作用，则其防火保护层设计厚度应 按计算厚度增加30%。 连接节点的防火保护层厚度不得小于被连接构件防火保 厚度的较大值。 5.2.7连接节点的防火保护层厚度不得小于被连接构件 6.1.1一般工业与民用建筑的室内火灾空气温度可按下式计算 6.1.1一般工业与民用建筑的室内火灾空气温度可按下式计算， (t)—T(0)=3451g(8t+1) 6.1.2当能准确确定建筑室内有关参数时，可按附录B方法计 算室内火灾的空气温度，也可按其他轰燃后的火灾模型计算室内 火灾的空气温度。 6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响，可等效为 标准火灾升温在等效曝火时刻对结构的影响。本规范以钢构件温 庭妇竺业新质刚业平甲县主注出竺实中山定龄宝点海 6.1.2当能准确确定建筑室内有关参数时，可按附录B方 算室内火灾的空气温度，也可按其他轰燃后的火灾模型计算 火灾的空气温度 6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响，可等效为 标准火灾升温在等效曝火时刻对结构的影响。本规范以钢构件温 度相等为等效原则。当采用附录B方法计算室内火灾的空气温 度时，等效曝火时间。可按下式计算： 6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响， ZAwh n=0.53 AT 式中te 等效曝火时间（min）； 开口因子(m1/²); 7 QT 设计火灾荷载密度（MJ/m²），按附录C计算 Aw 按门窗开口尺寸计算的房间开口面积（m²）； h 房简门窗洞口高度（m）； AT 包括门窗在内的房间六壁面积之和（m²） 6.2高大空间火灾空气升温 .1本规范中,高大空间是指高度不小于6m、独立空间地(楼 6.2.1本规范中，高大空间是指高度不小于6m、独立空 面面积不小于500m的建筑空间 面面积不小于500m的建筑空 面面积不小于500m的建筑空间。 .2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下式确定： 6.2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下 6.2.3火源功率设计值Q，应根据建筑物实际可燃物的 取一合理数值。根据火源功率设计值Q，可按表6.2.3确定 功率类型。 表 6.2.3火源功率类型 6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 表6.2.4火灾增长类型 4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 表6.2.4火灾增长类型 6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定 5.3.2钢构件单位长度综合传热系数B可按下列公式计算 2.041 Tg+273 Ts+273)4 Xr T.T, 100 100 1 .Fi B= dV 1+Ciprd,F 2cs0.V W/(m3 . C)l; F;一一构件单位长度防火保护材料的内表面积（m/m）。 各类构件的FV值可按附录E采用。 6.3.3有非膨胀型防火保护层的构件DB33T 736-2021 行政机关、场馆能耗定额及计算方法.pdf，当构件温度不超过600° 时，在标准火灾升温条件下其内部温度可按下式近似计算： 各类构件的FV值可按附录E采用。 式中T（0）一一一火灾前构件的初始温度，取20C： t一火灾升温时间（s），当为非标准火灾升温时，用第 6.1.3条确定的等效曝火时间t代替。 有膨胀型防水保护层的构件，在标准火灾升温条件下，其内部 温度应按附录1规定的方法确定。 6.3.4在标准火灾升温条件下，无防火保护层的钢构件和采用不 司参数防火被覆构件的升温也可按附录F查表确定。 6.3.5当钢构件的防火被覆中含有水分时，宜考虑钢构件的升温 延迟现象。此时钢构件的内部温度可按下式计算： T(t)=T,(t) t 式中t一一 延迟时间（s）； t'一构件温度达到100C所需的时间(s); P一一保护层中所含水分的质量百分比（%）； T"。（t)一考延迟现象的影响时LY/T 2183-2013 森林资源数据库术语定义，构件在t时刻的内部温度； T（t)一不考虑延迟现象的影响时，构件在t时刻的内部温 度，按第6.3.1、6.3.3或6.3.4条确定。 当有实测数据时，延迟时间可采用实测值。 当采用由附录A确定的防火被覆的等效导热系数计算钢构 件的升温时，无需考虑防火被覆中水分引起的延迟时间。