GBT51228-2017标准规范下载简介：

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GBT51228-2017 建筑振动荷载标准.pdf

建筑结构动力计算时，根据荷载效应等效的原则将结构可 的自重乘以动力系数后得到的荷载称为等效静力荷载。等效 荷载可以按照静力计算方法进行设计。

按极限状态设计时，为保证结构的可靠性而对同时出现的 荷载设计值的规定。

2.1.5振动荷载效应

由振动荷载引起结构或构件的动力反应，例如振动位移、 速度和振动加速度等GB/T 1043.2-2018 塑料 简支梁冲击性能的测定 第2部分：仪器化冲击试验，

承受振动荷载的结构或构件，当按静力设计时采用 其值为结构或构件的最大动力效应与相应的静力效应的比

2.1.8振动荷载代表值

设计中用于验算结构振动响应的荷载量值，

2. 2. 1 作用和作用效应

一惯性矩； l:—轨道几何不平顺的波长； 轨道几何高低不平顺的矢高。

G 衡量转子平衡品质等级的参数； 等效静力设计时采用的动力系数： 振动传递效率； 772 修正系数。

3.1.1建筑工程振动荷载，应根据设计要求采用标准值、组合 值作为代表值。 3.1.2振动荷载标准值宜由设备制造厂提供，当设备制造厂不 能提供时，应按本标准的有关规定采用。 3.1.3振动荷载的计算模型和基本假定应与设备的实际运行工 况相一致。 3.1.4在有充分依据时，振动荷载可简化为等效静力荷载，按 静力方法进行设计。 3.1.5当采用等效静力方法计算时，振动荷载的动力系数，宜 按下列公式计算：

况相一致。 3.1.4在有充分依据时，振动荷载可简化为等效静力荷载，按 静力方法进行设计。 3.1.5当采用等效静力方法计算时，振动荷载的动力系数，宜

3.1.5当采用等效静力方法计算时，振动荷载的动力系数，宜 按下列公式计算：

β, = 1十μv μv= S.

式中：β 振动荷载的动力系数； μ——振动荷载效应比; S.振动荷载效应; S静力荷载效应。

1计算结构振动加速度、速度和位移等振动响应与结构变 形时，宜采用振动荷载效应标准值或标准组合值； 2验算结构裂缝时，宜采用等效静力荷载效应的标准组 合值。

的荷载代表值宜采用振动荷载效应与静力荷载效应的基本组 合值。

3.2.1振动荷载作用效应组合，应符合下列规定： 1承载能力极限状态设计时，静力荷载与等效静力荷载效 应组合、静力荷载与振动荷载效应组合时，应采用基本组合： 2正常使用极限状态设计时，静力荷载与等效静力荷载效 应组合、静力荷载与振动荷载效应组合应采用标准组合，振动荷 载与振动荷载效应组合应按本标准第3.2.2条的规定计算。 3.2.2多振源振动荷载作用效应组合，应符合下列规定： 1当多个周期性振动荷载或稳态随机振动荷载组合时，振 动造载齿效志组全适官密下式注管

1当多个周期性振动荷载或稳态随机振动荷载组合时，振 动荷载均方根效应组合值，宜按下式计算：

式中：Sv。 n个振动荷载均方根效应的组合值： Svai一第i个振动荷载效应的均方根值； n一一振动荷载的总数量。 2当两个周期性振动荷载作用时，振动荷载效应组合的最 大值，宜按下式计算：

Svmax = Svlmax + S2max

Sμp = Svmax 十αka Ssg: =

式中： Sp 当冲击荷载控制时，在时域范围上效应的组合值； 5

Svmax 冲击荷载效应在时域上的最大值： αk 冲击作用下的荷载组合系数，可取1.0

3.3.1振动荷载测试系统和测试仪器性能应符合国家现 标准的规定，测试仪器应由国家认定的计量部门定期检负 准，并应在有效期内使用

3.3.2振动荷载测试系统应根据测试对象振动荷载对应自

1振动荷载测试宜采用直接测试法； 2当无法直接测试设备振动荷载时，可采用振动荷率 测试法； 3对于旋转机械，振动荷载可根据动平衡试验结果求 验系数的方法计算。

动力荷载作用点；振动荷载测试方向应包括竖向和水平 方向。

3.3.6振动荷载测量数据分析，应

1稳态周期振动分析时，宜采用时域分析方法，将测量信 号中所有幅值在测量区间内进行平均；亦可采用幅值谱分析的数 居作为测量结果，每个样本数据宜取1024的整数倍，并应进行 加窗函数处理，频域上的总体平均次数不宜小于20次； 2冲击振动分析时，宜采用时域分析方法，应选取3个以 上的连续冲击周期中的峰值，经比较后选取最大的数值作为测量 结果； 3随机振动分析时，应对随机信号的平稳性进行评估；对 于平稳随机过程宜采用总体平滑的方法提高测量精度；当采用快

速傅立叶变换或频谱分析时，每个样本数据宜取1024的整数倍， 并应进行加窗函数处理，频域上的总体平均次数不应小于32次； 4每个测点记录振动数据的次数不得少于2次，当2次测 量结果与其算术平均值的相对误差在士5%以内时，可取其平均 值作为测量结果

4.1汽轮发电机组与重型燃气轮机

4.1.1汽轮发电机组和重型燃气轮机作用在基础上的振动荷载， 宜按下列公式计算：

专速在额定转速的0.95倍～1.05倍范围内时，振动荷载宜 固定值。

载的作用位置宜取与机组的轴承支座中心线一致，振动荷载 点的高度宜取基础顶面到转子中心线的距离。

4.2.1旋转式压缩机的振动荷载，宜按下列公

.2.1旋转式压缩机的振动荷载，宜按下列公式计算：

n 3000） Fvy = 0. 125mg n 3000 Fvz = 0. 25mg 2 3000

4.2.2振动荷载作用点的位置，应根据机器转子的质量分布状 况确定。

3.1通风机、鼓风机、离心泵、电动机的振动荷载，宜控 公式计算：

式中: m 旋转部件的总质量（kg）； e一转子质心与转轴几何中心的当量偏心距（m）; w一转子转动角速度（rad/s)。 4.3.2旋转部件当量偏心距，宜按下式计算，

4.4.1离心机的振动荷载，宜按下列公式计算：

4.4.1离心机的振动荷载，宜按下列公式计算

2立式离心机的振动荷载，宜按下列公式计算：

机的振动荷载，宜按下列公式

X Fy, =0. 5mew, Fvz =mewn w, =0.105n

2 F =0. 5mew

4.4.2离心机旋转部件总质量对于离心机轴心的当量偏心距e， 宜按表4.4.2确定。

注：表中e的取值已计人轴承、联轴器等对于振动荷载的影响

4.4.3在腐蚀环境中工作的离心机，其旋转部件总质量对轴心 的当量偏心距e，应按本标准表4.4.2的数值乘以介质系数，介 质系数可取1.1～1.2，工作转速较低时取较小值，工作转速较 高时取较大值。

5.1往复式压缩机、往复泵

5.1.1往复式压缩机、往复泵的振动荷载由旋转运动不平衡质 量惯性力和往复运动质量惯性力组成；旋转运动不平衡质量惯性 力仪有一谐波，往复运动质量惯性力可只计入一谐波和二谐波， 更高谐波可忽略不计。

往复式机器的一谐波和二谐波振动产生的扰力和扰力矩

宜按下列公式计算： 1）一谐波的水平扰力，宜按下式计算：

4）二谐波的竖向扰力，宜按下式计算：

Fvxl = row"(2 ma, sinB, +Z mr,cosa,sind,)

波的水平扰力，宜按下式计算

Fvx2 = row"(Z mb; cos2α; sind;

谐波的竖向扰力，宜按下式计算： Fvzl = ro(Z maicosβ; +Z mhi cosαicosd) 二谐波的竖向扰力，宜按下式计算：

Fvzl = rot(Z maicosβ; + Z mhicosαicosb: ) 谐波的坚竖向扰力，宜按下式计算：

Fv2 = row"^(2 mb; cos2α;cosdi

5）一谐波与二谐波的扭转力矩，宜按下列公式计算：

6）一谐波与二谐波的回转力矩，宜按下列公式计算：

式中：Fvxl 谐波的水平扰力（N）： Fvx2 二谐波的水平扰力（N）； Fvz1 谐波的竖向扰力（N）； Fv2 二谐波的竖向扰力（N)； Mvzl 谐波的扭转力矩（N·m） Mv2 二谐波的扭转力矩（N·m）； Mxl 谐波的回转力矩（N·m）； M2 谐波的回转力矩（N·m）

mai一一旋转不平衡质量，可取第 i列曲柄一连杆一活塞 机构各部分换算到曲柄销的质量（kg），宜按本 标准附录A的规定计算； mbi——往复运动质量，可取第i列曲柄一连杆一活塞机 构各部分换算到十字头的质量（kg），宜按本标 准附录A的规定计算； r。曲柄半径 (m);

3常用往复式机器的振动荷载，宜按本标准附录B的规定 确定。

1一般情况下，宜取工作转速最大值时的扰力和扰力矩： 当某一转速的扰力可能使基础产生共振时，应取该转速时的扰

刀值； 2一谐扰力或扰力矩、二谐扰力或扰力矩应按本标准附录 B表B.0.2的规定确定： 3当一谐、二谐扰力或扰力矩采用平衡装置时，宜取本标 准附录B表B.0.2的理论计算值减去被平衡装置已平衡部分的 扰力或扰力矩； 4当扰力或扰力矩的理论计算值为0或可忽略不计时，宜 按同类机型的单曲柄发动机取平衡块容许质量误差或连杆与活塞 容许质量误差平方和开方计算一谐扰力值； 5制造厂提供的倾覆力矩简谐分量，当发动机不少于3缸 时，不宜少于3个谐次，当发动机不少于8缸时，宜在主谐次与 基频之间取值。 5.2.2扰力和扰力矩的一谐频率应取对应发动机的工作转速 其余各谐频率应取对应一谐波频率的倍数。四冲程发动机的倾覆 力矩简谐分量基频应取对应1/2谐次，主谐次应取对应缸数的 1/2；二冲程发动机的倾覆力矩简谐分量基频对应的一谐次，主 谐次应取对应缸数。 5.2.3扰力和扰力矩作用点的位置，宜取曲轴中心。 5.2.4扰力和扰力矩的相位差，宜按下列规定采用： 1一谐扰力和扰力矩的竖向与水平向相位差宜取90°； 2二谐扰力和扰力矩的相位：气缸中心线无夹角或夹角为 90时，宜取同相位：与一谐波叠加时，宜取同相位：其他夹角

5.2.3扰力和扰力矩作用点的位置，宜取曲轴中心。

1一谐扰力和扰力矩的竖向与水平向相位差宜取90°； 2二谐扰力和扰力矩的相位：气缸中心线无夹角或夹角为 90°时，宜取同相位；与一谐波叠加时，宜取同相位；其他夹角 时，宜按实际情况确定； 3多谐倾覆力矩简谐分量产生的振动值叠加、扰力和扰力 矩与倾覆力矩简谐分量产生的振动值叠加时，宜按平方和开方 取值。

6. 1. 1 锻锤的振动荷载，宜按下式计算！

F, = 2miul At

式中： F 锻锤的振动荷载（N）； △t一钅 锤击作用时间，一般情况下可取0.001s； m,打击后与砧座一起运动部件的总质量（kg); 6.1.2钅 锻锤工作时，下部质量产生的初速度，宜按下式计算：

式中： m。 锤头质量（kg)； 锤头的锤击速度（m/s）； 一撞击回弹系数，宜按表6.1.2采用

moV(1 +en) U1 M m, fm.

6.1.3锻锤的锤击速度，宜按下列规定计算，

6.1.3锻锤的锤击速度GB/T 21229-2007 声学 风道末端装置、末端单、风道闸门和阀噪声声功率级的混响室测定，宜按下列规定计算： 1 单作用锤的锤击速度，宜按下式计算：

Uo = n V2gha

用锤的锤击速度，宜按下式计

pS +mog Uo = N2 2ho mo

式中: E。 锤击最大能量（kJ）。

GB/T 28420-2012 电子收费 OBE-SAM数据格式和技术要求2E. Vo = 7 m.

6.2.1热模锻压力机起始阶段和机构运行阶段的振动荷载，宜 按下列规定确定（图6.2.1）： 1起始阶段的振动荷载，宜按下列规定确定

图6.2.1热模锻压力机荷载示意图 Fz一竖向振动荷载；Fx一水平振动荷载；My一振动力矩