CECS200-2006 标准规范下载简介：

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CECS200-2006 建筑钢结构防火技术规程.pdf

3.0.5当单、多层一般公共建筑和居住建筑中设有自动喷水灭火 系统全保护时，各类构件的耐火极限可按表3.0.1的相应规定降 低0.5h。

3.0.6对单，多层般公共建筑和甲、乙、内类！、库房的屋盖承 重构件，当设有自动喷水灭火系统全保护，且屋盖承重构件离地 （楼）面的高度不小于6m时，该屋盖承重构件可不采取其他防火 保护措施。

系统全保护时，其柱、梁的耐火极限可按表3.0.1的相应的规定降 低0.5hNB/T 31116-2017 风电场工程社会稳定风险分析技术规范，

3.0.8当空心承重钢构件中注防冻、防魔井能循环的浴

3.0.8当空心承重钢构件中注防冻、防魔并能循环的浴液，且 建筑中设有自动喷水灭火系统全保护时，其承重结构可不再采取 其他防火保护措施。

闭楼梯间、防烟楼梯间），且高层建筑的防烟楼梯间及其前室设有 正压送风系统时，楼梯间中的钢构件可不采取其他防火保护措施 当多层建筑中的敞开楼梯、散开楼梯间采用钢结构时，应采取有效 的防火保护措施。

3.0.10对于多功能、天跨度、大空间的建筑，可采用有科学依据 的性能化设计方法，模拟实际火灾升温，分析结构的抗火性能，采 取合理、有效的防火保护措施，保证结构的抗火安全。

3.0.10对于多功能、天跨度、大空间的建筑，可采用有科学依据

4.1.1在高温下,钢材的有关物理参数应按表 4.1.1采用

4.1.1在高温下,钢材的有关物理参数应按表 4.1.1采用。

表4,1.1本湿下织材的物理参验

4.1.2在高温下，普通钢材的弹性模重可按下式计算：

表 4. 1. 2 高通下普通钢材的弹性模量折减系激 x.

医表 4. 1. 2

T.(°℃C) 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 XI 0.899 0.894 0.888 0.882 0.875 0.869 0.861 0.854 0.846 0. 838 T.(°C) 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 XT 0.830 0.821 0.811 0.801 0.790 0.779 0.767 0.754 0.741 0.726 T.(°C) 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 XT 0, 711 0, 694 0.676. 0.657 0. 638 0.613 0.588 0. 561 0,531 0.498 T,(C) 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 Xr 0.453 0.413 0.378 0.346 0.318 0.293 0.270 0.250 0.231 0.214 T.(°C) 710 720 730 740 750 760 770 780 790 800 XT. 0. 199 0.184 0, 171 0.159 0.147 0.136 10.126(0.117 0.108 0.100

4.1.3在高温下，普通钢材的癌服强度可按下式计算：

20°℃

800C

3高温下普通钢材的强度折减系数

4.1.4当按第4. 1.2、4.1.3条确定高温下钢材的特性时,常温下 钢材的特性应按现行国家的标准《钢结构设计规范》GB50017的 规定采用。

4.2.1在高温下，普通混凝土的有关物理参数可按下列规定采 用：

1导热系数 硅质骨料混凝土：

1导热系数 硅质骨料混凝土

120℃≤T<1200°0 1201

武中 c,一温雄为 T时混凝土的比热容[J/(kg·C)J。 4. 2. 2在高温下,普通混凝土的初始弹性模量可按下式计算！

式中 Eer温度为T时混凝土的初始弹性模量(MPa); E一常温下混凝土的初始弹性模量（MPa）。 4.2.3在高温下，混凝土的抗压强度可按下式计算：

4.2.3在高温下，混凝土的抗压强度可按下式计算

式中 fr一一高温下混凝士的抗压强度， 常温下混凝土的抗压强度；

fer = ner fl

表 4. 2. 3高系下源源土强度析减系数 抗a

4. 2. 4 当按第 4. 2. 2、4. 2. 3 条确定高温下混凝土的材料特性时

GB50010的规定采用。 4.2.5在高温下，其他类型混凝土的特性，应根据有关标准通过 高温材性试验确定。

4.2.5在高温下，其他类型混凝土的特性，应根据有关标准通过

4.3.1当钢结构采用防火涂料保护时，可采用膨胀型或非膨 防火涂料。

4.3.2钢结构防火涂料的技术性能除应符合现行国家标准《钢结

1生产厂应提供非膨胀型防火涂料导热系数（500时）、比 热容、含水率和密度参数，或提供等效导热系数、比热容和密度参 数。非膨胀型防火涂料的等效导热系数可按附录A的规定测定， 2主要成分为矿物纤维的非膨胀型防火涂料，当采用干式喷 涂施工工艺时，应有防止粉尘、纤维飞扬的可靠措施。

4.4.1当钢结构来用防火板保护时，可采用低密度防火板，

度防火板和高密度防火板。 4.4.2防火板材应符合下列要求： 1 应为不燃性材料， 2 受火时不炸裂，不产生穿透裂纹； 3生产厂应提供产品的导热系数（500°C时）或等效导热系 数、密度和比热容等参数。防火板的等效导热系数可按附录A的 规定测定。

4.5.1钢结构也可采用粘土砖,C20混凝土或金属网抹

钢结构也可采用粘土砖,C20混凝土或金属网抹M5砂浆

等其他隔热材料作为防火保护层。

等其他隔热材料作为防火保护

4.5.2当采用其他防火隔热材料作为钢结构的防火保护层时，生 产厂除应提供强度和耐候性参数外，尚应提供导热系数（500°C 时）或等效导热系数、密度和比热容等参数。其他防火隔热材料的 等效导热系数可参照附录A的规定测定。

5.1抗火极限状态设计要求

5.1.1当满足下列条件之一时，应视为钢结构构件达到抗火承载 能力极限状态： 1 轴心受力构件载面厨服。 2受弯构件产生足够的塑性铰而形成可变机构。 3构件整体丧失稳定。 4构件达到不适于继续承载的变形。 5.1.2当满足下列条件之一时，应视为钢结构整体达到抗火承载 能力极限状态： 1 结构产生足够的塑性铰形成可变机构。 2结构整体丧失稳定。 5.1.3钢结构的抗火设计应满足下列要求之 一

1在规定的结构耐火极限时间内，结构或构件的承载力R 不应小于各种作用所产生的组合效应S.，即：

2在各种荷载效应组合下，结构或构件的耐火时间t不应 小于规定的结构或构件的耐火极限m，即：

3结构或构件的临界温度T。不应低于在耐火极限时间内 结构或构件的最高温度T，即：

5. 2 一 般规定

5.2.1在一般情况下,可仅对结构的各种构件进行抗

在一般情况下，可仅对结构的各种构件进行抗火计算，使

其满足构件抗火设计的要求。 5.2.2当进行结构某一构件的抗火验算时，可仅考虑该构件的 火升温。

5.2.5对于跨度大于80m或高度大于100m的建筑结构和特 重要的建筑结构，宜对结构整体进行抗火验算，按最不利的情况 行抗火设计。

在荷载效应组合中不考温度作用，厕其防火保护层设计厚度应 按计算厚度增加30%。

在荷载效应组合中不考温度作用，厕其防火保护层设计

5.2.7连接节点的防火保护层厚度不得小于被连接构件防火 护层厚度的较大值，

6温度作用及其效应组合

6.1室内火灾空气升温

一般工业与民用建筑的室内火灾空气温度可按下式计算：

6.1.1一般工业与民用建筑的室内火灾空气温度可按

T.(t)T.(0)=3451g(8t+1)

6.1.2当能准确确定建筑室内有关参数时，可按附录B了 算室内火灾的空气温度，也可按其他轰燃后的火灾模型计氧 火灾的空气温度，

标准火灾升温在等效曝火时刻对结构的影响。本规范以钢构件 度相等为等效原则。当来用附录B方法计算室内火灾的空气 度时，等效膜火时间，可按下式计算：

ZAwVh m=0.53 AT

面面积不小于500m的建筑空间

面面积不小于500m的建筑空间。 6.2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下式确定：

6.2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下式

6.2.3火源功率设计值Q.应根据建筑物实际可燃物的情况选

6.2.3火源功率设计值Q，应根据建筑物实际可燃物的情况， 取合理数值。根据火源功率设计值Q，可按表6.2.3确定火 功率类型

表6.2.3火源功率类型

6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 麦 6.2.4火灾增长类型

6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确

4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 麦 6. 2. 4 火灾增长类型

6.3.2钢构件单位长度综合传热系数B可按下列公式计算：

2.041 (T+273) T,+2734 100 100

B= 2c.e.V

式中 ci一保护材料的比热容LJ/(kg·C) β"一保护材料的密度(kg/m); d;一保护层厚度(m); 入一一保护材料500°C时的导热系数或等效导热系数

[W/(m".C)]

F;一一构件单位长度防火保护材料的内表面积(m" /m)。 各类构件的F/V值可按附录E采用。 3有非膨胀型防火保护层的构件，当构件温度不超过600 在标准火灾升温条件下其内部温度可按下式近似计算：

6.3.3有非膨胀型防火保

3有非膨胀型防灭保护层的构件， 兰件温度小避过60 在标准火灾升温条件下其内部温度可按下式近似计算：

时，在标准火灾升温条件下其内部温度可按下式近似计算

武中T,(0)一一火灾前构件的初始温度,取 20℃, t一一火灾升温时间（s），当为非标准火灾升温时，用第 6.1.3条确定的等效赚火时间t。代替。 有膨胀型防水保护层的构件，在标准火灾升温条件下，其内部 温度应按附录,I规定的方法确定。 6.3.4在标准火灾升温条件下，无防火保护层的钢构件和采用不 可参数防火被构件的并温也可按附录F查表确定。 6.3.5当钢构件的防火被覆中含有水分时，宜考虑钢构件的升温 延迟现象。此时钢构件的内部温度可按下式计算：

T,(t)=T.(t) tt+t,

式中t,一一延迟时间(s); t'一一构件温度达到100°C 所需的时间(s); P一一保护层中所含水分的质量百分比（%）； T"，(t)一一考虑延迟现象的影响时,构件在t时刻的内部温度; T一不考虑延迟现象的影响时，构件在时刻的内部温 度，按第6.3.1、6.3.3或6.3.4条确定。 当有实测数据时，延迟时间t、可采用实测值。 当采用由附录A确定的防火被覆的等效导热系数计算钢构

件的升温时，无需考虑防火被预中水分引起的延迟时间。

6.4.1在进行钢结构抗火计算时，应考虑温度内力和变形的影 响。 6.4.2计算钢结构中某一构件受火升温的温度内力和变形时，可 将受火构件的温度效应等效为杆端作用力（图6.4.2），并将该作 用力作用在与该杆端对应的结构节点上，然后按常溢下的分析方 法进行结梅分析，得到该构件开温对结构产生的温度内力和变形。 其中，受火构件的温度内力可按下式确定：

Q/TYC 0006 S-2014 云南白药天颐茶品有限公司 月光白茶图6.4.2结构温度效应等效为杆端作用力

6.4.3计算框架柱的温度内力时，如仅考患该柱升温（相邻柱不 升温），则该柱的温度内力可根据计算结果折减30%。 6.4.4钢结构构件抗火验算时，受火构件在外荷载作用下的内 力，可采用常温下相同荷载所产生的内力乘以折减系数0.9。

6.5.1钢结构抗火验算时，可按偶然设计状况的作用效应组合， 采用下列较不利的设计表达式：

S=(SGk+ST+SQk) Sm Yo(Sck +Stk +, Sak +0, 4S.k)

7.1.1钢结构构件抗火设计可采用第7.1.2或7.1.3条规定的 步骤臻进行，

1按第6.5.1条进行荷载效应组合。 2根据构件和荷载类型，按第7.4和7.5节有关条文，确定 构件的临界温度Td。 3当保护材料为膨胀型时，保护层厚度可按试验方法确定 当保护材料为非胀型时，可按下述方法计算所需防火被覆厚度： 1)由给定的临界温度Ta、耐火极限（标准升温时间t或等效 曝火时间t。），按附录G查表确定构件单位长度综合传热系数B。 2）由下式计算保护层厚度：

GB/T 40306-2021 包装 无障碍设计 易于开启.pdf()管 di= F: 2k V Cipi k= 2c.p

3）当0.01或不便确定时，可偏于安全地按下式计算保 食博度