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GB 50545-2010 110kV～750kV架空输电线路设计规范(双页完整正版、清晰无水印).pdf0.1.19 杆塔风荷载的标准值，应按下式计算： Ws=W。'μ'μ, *P, · B · As 式中：Ws—杆塔风荷载标准值(kN); (10, 1. 19) 从，一构件的体型系数； A。构件承受风压的投影面积计算值（m*)； B一一杆塔风荷载调整系数， 10.1.20杆塔风荷载调整系数3,应符合下列规定： 1杆塔设计时，当杆塔全高不超过60m，杆塔风萄载调整系 数,（用于杆塔本身)应按表10.1.20的规定对全高采用一个系 数；当杆塔全高超过60m，杆塔风荷载调整系数β，应按现行国家 标准《建筑结构荷载规范》GB50009采用由下到上逐段增大的数 值，但其加权平均值对自立式铁塔不应小于1.6，对单柱拉线杆塔 不应小于1.8。 ·32·
2设计基础时，当杆塔全高不超过60m，杆塔风荷载调整系 数β.应取1.0；当杆塔全高超过60m，宜采用由下到上逐段增大的 数值旧其加权平均值对自立式铁塔不应小于1.3
表10120杆塔风荐载调整系数（用于杆塔本身
YC/T 572-2018 再造烟叶 涂布率的测定 烘箱法腾安10星20干塔风微数调整高数6（用于杆排本
携表10,2.610.2.8拉线金具的强度设计值，应取国家标准金具的强度标准类别值或特殊设计金具的最小试验破坏强度值除以1.8的抗力分项系树料(mm)截拉联压和抗弯抗剪孔盟承压*数确定≤16380380220560锅>16~35360360210Q420535材>35~50340340195510>50~1003253251854804. 8 级标称直径D%39200170420镀锌祖制螺栓5.8级标称直径D≤39240210杆520(C 级)6,8级标称直径D≤38300240承压6008,8级标称直餐D<39400300800Q235 朗外差≥16150Q345钢错检外径≥1620535号优质素智外径≥1619045号优质服客钢外径≥16215注：1*添用于构许上螺检期距大于或等予1.5Ds(D辑性直径)28.8级高强度螺检应具有A类（塑性性能）和B类(强室）试验项日的合格延明，10.2.7拉线宜采用镀锌钢纹线，其强度设计值，应按表10.2.7的规定确定。表10,2.7镀锌钢绞线强度设计值（N/mm*）整极钢纹线护集皮标准值热键舒钢验抗拉拉强度设计值117512701370股数147015707 股59074580086092019 股670720780840900注，1整根解较线的控力设计值等于总配积与强度设计假的乘积。2强度设计值中已计人了换算系数，7股0,92、19股0.90，•36.•37 .
11.1.1杆塔结构设计应采用以概率理论为基磁的极限状态设计 法，结构构件的可靠度采用可靠指标度量，极限状态设计表达式采 用荷载标准值、材料性能标准值、几何参数标准值以及各种分项系 数等表达。 11.1.2结构的极限状态应满足线路安全运行的临界状态。极 限状态分为承载力极限状态和正常使用极限状态，应符合下列 规定： 1承载力极限状态，这种极限状态对应于结构或构件达到 最大承载力或不适合续承载的变形。 2正常使用极限状态。这种极限状态对应于结构或构件的 变形或裂缝等达到正常使用或耐久性能的规定限值， 11.1.3结构或构件的强度、稳定和连接强度，应按承载力板限状 态的要求，采用荷蒙的设计值和材科强度的设计值进行计算；结构 或构件的变形或装缝，应按正常使用极限状态的要求，采用荷载的 标准值和正常使用规定限值进行计算
11.2承载能力和正常使用极限状态计算表达式
11.2.1结构取构件的承载力极限状态，应按以下公式计算： %( · SGx+EYQ· Sox)≤R (11, 2. 1) 式中：。"—杆塔结构重要性系数，重要线路不应小于1.1，临时 线路取0.9，其他线路取1.0； 7c—永久荷数分项系数，对结构受力有利时不大于1.0， 不利时取1.2；
表1203盟基确的胜加分项系效%
13对地距离及交叉跨越
13对地距离及交叉跨越
注：*的值用于导线三角排列的单回路。 **的值对应导缆水平排列单图路的农业耕作区。 **的值对应导晚水平排列单国路的非农业作区 · 44·
表13.0.43边导线与建效物之间的水平距高
晟电线路学级 二级 三级 交叉角 245 >30 不限制
13.0.8输电线路与甲类火灾危险性的生产厂房、甲类物品库房、 易燃、易爆材料堆场以及可燃或易燃、易爆液（气）体贮罐的防火间 距不应小于杆塔高度加3m，还应满足其他的相关规定。 13.0.9在通道非常拥挤的特殊情况下，可与相关部门协商，在适 当提高防护措施，满足防护安全要求后，可相应压缩本规范第 13.0.8条中的防护间距。 13.0.10输电线路跨越220kV及以上线路，铁路，高速公路， 级等级公路，一、二级通航河流及特殊管道等时，总垂绝缘子宜 采用双联串（对500kV及以上线路并宜采用双挂点）或两个单联 串， 13.0.11输电线路与铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线 路交又或接近的基本要求应符合表13.0.11的规定。
(率r()ss(O1)Ls °90*+0'ss'9(ANL)I0'01S'TzIs*6(ST)e'gAHOIE(s*8)0°90*9(z1)F0*9$61(AWSL)OI(01)0*星0'933s'SI0'E胖前业0*sS'TtS'gT0'ss'Ls'Ls'L0°9s'1(A)(AM)(A)(43)(A)()()强(ut)• 49 +
(）14环境保护14.0.1输电线路设计应符合国家环境保护、水土保持和生态环境保护的有关法律法规的要求。.14.0.2输电线路的设计中应对电磁干扰、噪声等污染因子采取必要的防治措施，减少其对周围环境的影响，14.0.3输电线路无线电干扰限值、可听噪声限值和房屋附近未畸变电场值应符合本规范第5.0:4条、第5.0.5条及第13.0.5条的规定14.0.4对沿线相关的弱电线路和无线电设施应进行通信保护设应方计并采取相应的处理措施14.0.5山区线路应采用全方位长短腿与不等高基确配合使用。（）14.0.6输电线路经过经济作物或林区时，宜采取跨越设计。（）86• 50 .
15劳动安全和工业卫生
15劳动安全和工业卫生
15.0.1输电线路工程应满足国家规定的有关防火、防爆、防尘 防毒及劳动安全与卫生等的要求。 15.0.2高杆塔宜采取高空作业工作人员的防坠安全保护措施 在架线高空作业时，应制定安全措施，确保安全生产， 15.0.3输电线路在施工时，针对由邻近输电线路产生的电磁感 应电压应落实好劳动安全措施。 15.0.4输电线路建成运行后对平行和交叉的其他电压等级的输 电线路、通信线等存在感应电压，邻近线路在运行和维修时应做好 安全措施，
附录D使用悬垂绝缘子串的杆塔，附录E基础上拨土计算土重度和上拔角水平线间距离与档距的关系D.0.1使用悬垂绝缘子串的杆塔，水平线间距离与档距的关系E.0.1基础上授土计算土重度和上拨角见表E.0.1。宜符合表D.0.1的规定。表E.0.1基础上拨土计算土重度和上角表 D,0.1使用悬重绝像子串的杆塔，水平线间距离与档距的关系（m）贴土及粉质黏土粉土砂±水平线参数坚烫硬装 可塑 软塑3. 51113.514. 014. 3/75密实中密销密碳砂粗砂中细矽莎粉砂CkN/m1515171615110191717300|3754502204405256157002520电国330525/600|700考虑浮力的影响，计算上授角仍按本表规定，50050注：表中数氧不适用于费冰厚废15mm及以上的堆区。• 58 +59
E.0.1弱电线路等级的划分应符合下列定
G.0.1公路等级的划分应符合下列规定： 1高速公路：专供汽车分向、分车道行驶并应全部控制出人 的多车道公路，四车道高速公路应能应将各种汽车折合成小客 车的年平均日交通量25000辆～55000辆：六车道高速公路应能 适应将各种汽车折合成小客车的年平均日交通量45000辆~ 85000辆：八车道高速公路应能适应将各种汽车折合成小客车的 年平均日交通量60000辆~100000辆。 2级公路：供汽车分向、分车道行驶，并可根据需要控制出 入的多车道公路，四车道一级公路应能适应将各种汽车折合成小 客车的年平均日交通量15000辆～30000辆；六车道级公路应 能适应格各种汽车折合成小客车的年平均日交通量25000辆～ 55000辆。 3二级公路：供汽车行驶的双车道公路。双车道二级公路应 能适应将各种汽车折合成小客车的年平均日交通量5000辆～ 15000辆。 4三级公路：主要供汽车行驶的双车道公路。双车道三级公 路应能适应将各种汽车折合成小客车的年平均日交通量2000 辆~6000辆， 5四级公路：主要供汽车行驶的双车道或单车道公路。双车 道四级公路应能适应将各种汽车折合成小客车的年平均日交通量 2000辆以下，单车道四级公路应能适应将各种汽车折合成小客车 的年平均日交通400辆以下
中华人民共和国国家标准
提出对输电线路设计工作的基本原则，要求协调好各方面的相互 关系，如安全与经济、基本建设与生产运行、近期需要和远景规划 线路建设和周围环境等，目的是以合理的投资使设计的输电线路 能获得最佳的综合效益。 1.0.2本条明确了本规范的适用范围。对于新建交流110kV 220kV、330kV、500kV适用于单回、同塔双回及同塔多回输电线 路设计。由于交流750kV同塔双回输电线路设计运行经验较少 因此，本规范仅适用于新建交流750kV单回路输电线路的设计， 对已建架空输电线路的改造和扩建项目，可根据具体情况和运行 经验参照本规范执行。 对临时架空输电线路，视其使用年限可适当降低标准，但应保 证人身设备安全。 对已有架空输电线路的大修和技术改进工程，应结合本地区 具体情况，本着节约的精神，逐年改建，有关部分可参照本规范进 行。 原有架空输电线路的升压和改建，本规范没有作具体规定，应 根据本地区线路的运行经验确定。但由于各地升压经验各有不同 特点，标准也不致，暂时还不能作出统一的规定，尚有待进步 积累经验。因此，提出原有架空输电线路升压改建可参考本地区 已有线路的运行经验，升压标准由各主管部门掌握。
1.0.2本条明确了本规范的适用范围。对干新建交流110kV
1.0.3根据电网建设的发展，本规范还明确了依靠技术进
理利用资源，达到降低消耗，提高资源的利用效率的要求。采用新 技术、新工艺、新设备、新材料前应当经有关主管部门或受委托的
为执行本规范条文规定时正确理解特定的名词术语含义，特 列入了一些与本规范相关的名词术语，便于执行条文规定时查找 使用。同时，将条文和附录中计算公式采用的符号以及条文附图 中的代号也纳人本章，集中列出，方便应用。 条文和附录中计算公式采用的符号，是按本专业的特点和通 用性制定的。 对于本规范第2.1.14条，虽然时常有人、有车辆或农业机械 到达，但未遇房屋或房屋稀少的地区，亦属非居民区
3.0.1针对输电线路路径选择现已大量使用卫片、航片、全数字 摄影测量系统等航测新技术，因此条文中对路径选择中提出应用 新技术的要求。
3.0.2为了使新建T程与军事设施、地方发展和规划等相协调， 明确路径选择原则.要求尽量减少对军事设施和地方经济发展的 影响。
3.0.2为了使新建T程与军事设施、地方发展和规划等相协调
开不良地质地带、矿场采空区等可能号引起杆塔倾斜、沉陷的地段； 当无法避让时，应开展塔位稳定性评估，并采取必要的措施。根据 运行经验，增加了路径选择尽量避开导线易舞动区等内容。辽宁 省的鞍山、丹东、锦州一带，湖北省的荆门、荆州、武汉一带是全国 范围内输电线路发生舞动较多的地区，导线舞动对线路安全运行 所造成的危害十分重大，诸如线路频繁跳闸与停电、导线的磨损、 烧伤与断线，金具及有关部件的损坏等，造成重大的经济损失与社 会影响.因此对舞动多发区应尽量避让，
3.0.4为使新建线路与沿线相关设施的相互协调，以求和谐共
存，明确在选择路径时应考虑与临近设施如电台、机场、弱电线路 等的相互影响。
3.0.5设计应兼顾施工和运行条件，路径选择尽量方便施工和运
3.0.6规划走廊中的两回路或多回路线路，要根据技木经济比 较，确定是否推荐采用同塔架设。当线路路径受到城市规划、工矿 区、军事设施、复杂地形等的限制，在线路走廊狭窄地段且第二回 路线路的走廊难以预留时，宜采用同杆塔架设。
3.0.7耐张段长度由线路的设计、运行、施工条件和施T方法确 定.并吸取2008年初冰灾运行经验，单导线线路不宜大于5km， 轻、中、重冰区的耐张段长度分别不宜大于10km、5km、3km.当耐 张段长度较长时应考虑防串倒措施，例如，轻冰区每隔7基～8基 （中冰区每隔4基～5基）设置基纵向强度较大的加强型悬垂型 杆塔，防串倒的加强型悬垂型杆塔其设计条件除按常规悬垂型杆 塔工况计算外，还应按所有导、地线同侧有断线张力（或不平衡张 力）计算。 根据2008年初我国南方地区发生冰灾事故的经验，对输电线 路与主干铁路、高速公路交叉，宜提高标准，采用独立耐张段·必要 时考虑结构重要性系数1.1，并按验算冰校核交叉跨越物的间距
根据2008年初我国南方地区发生冰灾事故的经验，对输电线 路与主干铁路、高速公路交叉，宜提高标准，采用独立耐张段.必要 时考虑结构重要性系数1.1，并按验算冰校核交叉跨越物的间距。 3.0.8本条规定是为了预防灾害性事故的发生。 3.0.9大跨越的基建投资大，运行维护复杂，施工工艺要求高.故 一般应该尽量减少或避免。因此，选线中遇有大跨越应结合整个
3.0.8本条规定是为了预防灾害性事故的发生
般应该尽量减少或避免。因此，选线中遇有大跨越应结合整个 路径方案综合考虑。往往有这样的情况，某个方案路径长度虽增 加了几公里，但避免了大跨越或减少跨越档距，降低了造价，从全 局看是合理的，这一点应引起足够重视。 此外.在以往跨河基础设计中，个别工程在建成后，由于河床 变迁，塔位受冲刷，花了很多投资防护，严重影响线路安全运行。 故要求设计跨河基础考虑50年河床变迁情况，以保证杆塔基础不 被冲刷。另外，要求跨越杆塔宜设置在5年一遇洪水没区以外。 以确保运行安全。工程中如受条件限制，基础受洪水淹没，应考虑 局部冲刷以及漂浮物或流冰等撞击影响，并采取措施
4.0.2统计风速样本的基准高度，统一取离地面（或水面）10m，
保持与《建筑结构荷载规范》GB50009一致，可简化资料换算及便 于与其他行业比较。工程设计时应根据导线平均高度将基本风速 进行换算，110kV～330kV线路（不含大跨越）下导线平均高一般 取15m，500kV～750kV线路（不含大跨越）下导线平均高一般取 20m，其他工况的风速不需进行换算。
4.0.3架空输电线路经过地区广、地形条件复杂，线路通过山区，
个别大跨越为提高其安全度可考虑增大风速以外，在一般地区就 不予增加。至于一般山区虽有狭管等效应，考虑到架空输电线路 有档距不均匀系数的影响，因此，山区风速较平地增大了10%以 后，已能反映山区的情况了。
不予增加。至于一般山区虽有狭管等效应，考虑到架空输电线路 有档距不均匀系数的影响，因此，山区风速较平地增大了10%以 后，已能反映山区的情况了。 4.0.4输电线路设计时，行业标准《110～500kV架空送电线路 设计技术规程》DL/T5092一1999（以下简称《技术规程》）对地 20m高的最大设计风速的最小值不能低于30m/s，把这个风速归 算到10m基准高时为26.85m/s；本规范基本风速按10m高度换 算后：110kV～330kV架空输电线路的基本风速，不应低于23.5 m/s；500kV～750kV架空输电线路计算导、地线的张力、荷载以 及杆塔荷载时，基本风速不应低于27m/s。 4.0.5根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，对 输电线路基本覆冰划分为轻、中、重三个等级，采用不同的设计参 数。 4.0.6根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，地 线设计冰厚应较导线增加不小于5mm。地线设计冰厚增加 5mm，仅针对地线支架的机械强度设计。地线覆冰取值较导线增 加5mm后，地线的荷载取值对应的冰区（如不均匀覆冰的不平衡 张力取值等）应与导线的冰区相同
设计技术规程》DL/T5092一1999（以下简称《技术规程》）对地 20m高的最大设计风速的最小值不能低于30m/s，把这个风速归 算到10m基准高时为26.85m/s；本规范基本风速按10m高度换 算后：110kV～330kV架空输电线路的基本风速，不应低于23.5 m/s；500kV~～750kV架空输电线路计算导、地线的张力、荷载以 及杆塔荷载时，基本风速不应低于27m/s
4.0.5根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果
4：0据08彻我国南方地区覆你火害情悦分析结果，地 线设计冰厚应较导线增加不小于5mm。地线设计冰厚增加 5mm，仅针对地线支架的机械强度设计。地线覆冰取值较导线增 加5mm后，地线的荷载取值对应的冰区（如不均匀覆冰的不平衡 张力取值等）应与导线的冰区相同。
4.0.7根据我国输电线路的运行经验，强调加强沿线已建线路设
我国输电线路运行经验要求：线路应避开重冰区及易发生导 线舞动的地区。路径必须通过重冰区或导线易舞动地区时，应进 行相应的防冰害或防舞动设计，适当提高线路的机械强度，局部导 线易舞动区段在线路建设时安装防舞动装置等措施。输电线路位 于河岸、湖岸、山峰以及山谷口等容易产生强风的地带时，其基本 风速应较附近一般地区适当增大。对易覆冰、风口、高差大的地 段，宜缩短耐张段长度，杆塔使用条件应适当留有裕度。对于相对 高算、山区风道、口、抬升气流的迎风坡、较易覆冰等微地形区
段。以及相对高差较大、连续上下山等局部地段的线路应 风、冰灾害能力。
4.0.9对于大跨越的设计条件规定较高的安全标准还是必要的， 考虑到覆冰资料大多数地区比较缺乏，白前气象部门尚提不出覆 冰资料及其随高度变化的规律，根据现有工程的经验，多采用附近 线路的设计覆冰增加5mm作为大跨越的设计覆冰厚度。 验算条件，应以历年来稀有或百年遇的气象条件进行验算 当无可靠资料时，如何确定验算风速和覆冰厚度，可结合各地的情 况酌情处理。 4.0.10本条文是根据以往设计经验选定的，基本符合输电线路
行综合技术经济比较后确定导线截面
5.0.2随着电网运行电压不断提高，输电线路的导线、绝缘子及 金具零件发生电晕和放电的概率亦相应增加，故对超高压线路电 晕损失和对环境的无线电干扰问题应引起重视。 导线的最小外径取决于两个条件： 1导线表面电场强度E不宜大于全面电晕电场强度E的 80%～85%，E与E的比值如表2。
超高压输电线路每相导线的根数可采用单根，也可采用多根 分裂导线，由技术经济比较确定。我国建成投入运行的220kV架 空输电线路早期多为单根导线，现多采用2分裂，分裂间距为 400mm；330kV架空输电线路采用2分裂.分裂间距为400mm； 500kV架空输电线路除个别大跨越外均采用4分裂，分裂间距为 450mm，今后工程中宜选用与此相同的分裂根数与分裂间距，有 利于施工单位现有施工机具的使用，且有定型金具零件可供选择 若选用铝部截面500mm²以上的大截面导线，要考虑电线厂家的 生产设备和施工单位的机械化水平。国外380kV线路多用4分 裂导线，500kV架空输电线路每相有用单根导线，更多的是采用 2、3、4分裂导线.日本近来采用6分裂导线。 2年平均电晕损失不宜大于线路电阻有功损失的20%。按 比标准建设的输电线路，既可保证导线的电晕放电不致过分严重， 以避免对无线电设施的干扰，同时也尽量降低了能量损耗，提高了 电能传输效率。 海拔不超过1000m地区.如导线外径不小于本规范表5.0.2 所列数值，通常可不验算电晕，线路所经地区海拔超过1000m，不
听见的噪声。这种噪声可能使线路附近的居民和工作人员感到烦 躁不安，严重时可使人难以忍受。可听噪声与无线电于扰一样，陨 着导线表面电场强度的增加而增加，但可听噪声比无线电于扰沼 线路横向衰减要慢。 国外研究表明，对750kV及以上线路来说，可听噪声将成为 突出的问题，导线的最小截面往往需按此条件确定。 美国运行经验表明，在线路走廊边缘，人们对离线路中心线 30m处53dB(A)以下的可听噪声水平基本无抱怨，噪声水平达到 53dB（A）～59dB（A)时，生活在线路附近的人们会提出某些抱怨 当噪声水平超过59dB（A）时，抱怨大量增加。日本的限制最严 将其线路下方的噪声水平换算到走廊边缘15m，约为45dB（A）。 美国和前苏联次之，均为55dB（A）。意大利的限制比较宽松.控 制在56dB(A）～58dB(A）之内。 根据《345kV及以上超高压输电线路设计参考手册》所述方 法，可听噪声计算首先需确定大雨条件下的数值，然后再推出湿导 线下的值。由于大雨出现的概率较低，而且此时背景噪声较高，一 般只控制湿导线条件下的噪声值。湿导线条件代表了雾天、小雨 和雨后的情况。 我国目前对高压输电线路可听噪声尚无限值标准。现行国家 示准《声环境质量标准》GB3096中规定的城市五类区域的环境噪 限值（乡村生活区域可参照本标准执行）见表4
表4城市五类区域环境噪声标准值（B
般准则，本条将110kV～750kV线路湿导线噪声水平分别限制 为55dB（A），相当于表4中的3类区（工业区）夜间限制标准。 5.0.6控制导线允许载流量的主要依据是导线的最高允许温度， 后者主要由导线经长期运行后的强度损失和连接金具的发热而 定。《电机工程手册》（试用本）电线电缆第26篇提出当工作温度 越高，运行时间越长，则导线的强度损失越大，对54/7的钢芯铝绞 线的强度损失见表5。
54/7钢芯铝绞线强度
1980年国际大电网会议第22组前苏联代表等的报告中提出 钢芯铝绞线的强度损失见表6。
表6钢芯铝绞线强度损失值
表6中数据说明钢芯铝绞线在90℃～150℃时强度开木 失，短时间受热强度反而提高，这可能是由于线股在受热后调整伸 长和位移使受力条件得到改善，钢芯强度能更好利用的结果。报 告认为仅从导线耐热的角度考虑，钢芯铝绞线可采用150℃，但为 了避免接头氧化而损坏，在连续运行时，它们的温度不应超过 70℃。 我国输电线路钢芯铝绞线采用的电力金具，导线截面为 240mm²及以下的耐张线夹用螺栓型，跳线多用并沟线夹连接，运 行中曾发生螺栓松动面将跳线烧红的情况。鉴于此，钢芯铝绞线
式中：D 导线外径（m）； E,—导线表面的辐射散热系数，光亮的新线为0.23～ 0.43;旧线或涂黑色防腐剂的线为0.90~0.95.
W,=0.57元入,0Re0.485
(4) (5) (6)
式中：αs导 导线表面的吸热系数，光亮的新线为0.35～0.46；旧 线或涂黑色防腐剂的线为0.9～0.95； Js一一日光对导线的日照强度（W/m）；当天晴、日光直射 导线时，可采用1000W/m。 钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线的允许温度修改为“宜采用 70℃，必要时可采用80℃”。环境气温采用最热月平均最高温度： 指最热月每日最高温度的月平均值，取多年平均值。 输电线路上常用的导线为钢芯铝绞线、钢芯铝合金绞线和钢 芯铝包钢绞线（包括铝包钢绞线），《技术规程》规定钢芯铝绞线和 钢芯铝合金绞线的允许温度为70℃，钢芯铝包钢绞线（包括铝包 钢绞线）可采用80℃。2001年国家电力公司委托华东电力设计院 进行“提高导线发热允许温度的实验研究”工作，根据实验研究数 据，得出以下结论。 1对组成导线的线材： 对镀锌钢绞线，在长期加热至100℃，其抗拉强度不低于标
准值； 对经过热处理的铝合金线，温度不超过80℃时，1000h强度损 失为0.5%，10000h强度损失为8%； 对硬铝线，加热100℃，20000h强度不低于标准值。 2对钢芯铝绞线： 国内试验，钢芯铝绞线在80℃时导线强度不低于计算拉断 力； 日本试验认为，钢芯铝绞线在90℃时强度即使有所损失，也 能满足工程的要求； 前苏联、比利时和加拿大的试验表明.钢芯铝绞线的允许温度 可以超过90℃。 3对导线配套金具： 国外试验.IEEE资料《钢芯铝绞线金具的高温试验》的结论： 只要导线温度不超过200℃，线路金具就能够安全运行； 国内试验证明，导线温度80℃时，配套金具的温度不超过 67℃，金具温度在80℃以下时.对导线的握力基本没有影响（仍在 导线额定拉断力的95%以上）。 4世界各国对钢芯锂绞线规定的允源回主7
表7各国对钢芯铝绞线规定的允许温度
5由于温度提高，导线弧垂增加，对地及交叉跨越空气间隙 距离减少.将影响线路对地及交叉跨越的安全裕度。 1）以往设计按经济电流密度选择导线截面.以最高气温弧
5. 0. 10 ~5. 0. 12
准，覆冰区，500kV～750kV线路的地线采用镀锌钢绞线时，标称 截面不应小于100mm。地线选用镀锌钢绞线与导线配合以往设
地线选用镀锌钢绞线与导线以往配合表
根据2008年初我国南方地区大面积冰灾的情况，受灾线路的 地线由于不通电，致使地线覆冰严重，引起地线拉断及地线支架折 断。因此，覆冰区加大地线截面及加强地线支架强度是提高线路 抗冰能力的有效措施。 经计算，按V=30m/s、C二10mm设计线路的导、地线过载能 力见表9，
按本规范第4.0.6条规定，地线覆冰厚度应比导线增加 5mm.则L
5.0.13自前运行线路上的导、地线大多采用我国以往国标电线 产品，当其平均运行张力和相应的防振措施符合以往设计要求 时，运行中未发现问题。导线型号和相应的铝钢截面比列人表 10。
致变了其周围的气流状况，削弱了振动能量；另一方面间隔棒除了 消耗导线的部分振动能量外，还牵制子导线相互的同步振动，使子 导线的振动强度和持续时间均大为减小，分裂根数越多，消振效果 越好，甚至可达到不再需要安装防振锤的效果。国内外有关资 料如下： 意大利1980年～1981年在威尼斯附近线路上实测悬垂线夹 出口处动弯应变的最大值.单导线为250ue；2分裂导线为200ue； 而3分裂导线则小于25uE。 IEEE介绍4分裂导线的振幅可比单导线降低83%～90%。 西北电力设计院330kV工程的振动实测结果，2分裂水平排 列导线的振幅约为单导线的33%～60%。 东北电力设计院1978年在电力建设研究所进行500kV元锦 辽线消振性能试验，4分裂导线采用单铰式间隔棒，次档距为 64m，端次档距为35m，仅有0.1%的时间振动角超过10°，而装有 防振锤的单导线则有0.2%的时间振动角超过10。 华东电力设计院1983年在电力建设研究所进行的500kV淮 繁线消振性能试验中，4分裂导线采用阻尼间隔棒时，在线夹出口 处导线的动弯应变为不装间隔棒时的50%左右。 湖北省电力局超高压输变电局实测500kV平武线4分裂导 线振动的结论为，装有间隔棒的一般线路，档距小于500m时可以 不米取防振措施。 日本的500kV线路普遍不装防振锤。 前苏联1986年版《电气设备安装规程》提出：在开阔地带，单 根钢芯铝绞线年平均运行应力超过40MPa应采取防振措施，而在 相同条件下的2分裂钢芯铝绞线当年平均运行应力提高至大于 45MPa时才要求采用防振措施。对3分裂和4分裂导线.当安装 有间隔棒时，就不要求有防振措施（不包括跨越河流、水库和其他 水域时档距大于500m的跨越段）。 到1994年底我国投运的500kV线路已超过10000km，除个
QBHC 0001S-2016 芭夯餐饮管理有限公司 酱卤肉制品表11导线微风振动许用动弯应变表（u)
5.0.14输电线路通过导线易舞动地区时，应适当提高线路抗舞 动能力，并预留导线防舞动措施安装孔位。辽宁省的鞍山、丹东、 锦州一带，湖北省的荆门、荆州一带是全国范围内输电线路发生舞 动较多的地区，导线舞动对线路安全运行所造成的危害十分重大， 诸如线路频繁跳闸与停电，导线的磨损、烧伤、断线，金具及铁塔部 牛损坏等，可能导致重大的经济损失与社会影响。 现行的防舞动措施，概括起来大约可分为三天类：其一，从气 象条件考虑，避开易于形成舞动的覆冰区域与线路走向：其二，从 机械与电气的角度，提高线路系统抵抗舞动的能力；其三，从改变 与调整导线系统的参数出发，采取各种防舞装置与措施，抑制舞动 的发生。防舞动装置有集中防振锤、失谐摆、双摆防舞器、终端阻 尼器、空气动力阻尼器、扰流防舞器、大电流融冰等，国内日前用得 较多的防舞动装置为集中防振锤、失谐摆、双摆防舞器等。各个工 程的具体防振方案可通过运行经验或试验确定。 5.0.15对未张拉过的导、地线受力后除产生弹性伸长和塑性伸 长外，还随着受力的累积效应产生端变伸长。塑性伸长及蠕变伸 长均为永久变形（以下简称塑性伸长）。为考虑塑性伸长对弧垂的
影响，线路理想的施工工艺是按塑性伸长曲线（端变曲线）架设导、 地线。我国电线制造广家目前不提供塑性伸长曲线，对新国标的 电线产品又无系统的塑性伸长资料，故导、地线的塑性伸长相应的 降温值仍取《技术规程》的采用值。《技术规程》对钢芯铝绞线塑性 伸长采用值见表12
表12《技术规程》钢芯铝绞线塑性伸长采用值
对现行国家标准《圆线同心绞架空导线》GB1179中铝钢截 面比为4.29～7.91者，其长期运行后产生的塑性伸长取值见表 13.
表13钢芯铝绞线塑性伸长采用值
目前，输电线路输送容量增大，输电线路中大量选用大铝钢截 面比导线，如630、720导线，为此在钢芯铝绞线塑性伸长表及钢芯 铝绞线降温值表中补充铝钢截面比11.34～14.46的内容，并提出 对更大铝钢截面比的钢芯铝绞线或钢芯铝合金绞线应采用制造厂 家提供的塑性伸长值或降温值。 当无资料时，铝包钢绞线（导电率为14%IACS、20.3%IACS） 的塑性伸长可采用1×10"1，并降低温度10℃补偿TSG N0001-2017 场(厂)内专用机动车辆安全技术监察规程 质监局网站发布 仅供参考，其他导电率的 铝包钢绞线应采用制造厂家提供的塑性伸长值或降温值。
绝缘子组合可由几个分支组成，整个组合称为“串”，其中分支 称“联”。多联绝缘子串一般用于重要跨越，大垂直档距情况或耐张 事。这些场合修复都较困难，且若事故扩天则后果严重。增加此条的 且的是为了防止断联后再扩大事故。500kV董王线、江黄线都发生过 双联悬垂串断一联，由于另一联的支持作用，避免了导线落地。 表14是各国对金具、绝缘子机械强度所规定的安全系数和最 大允许荷载的标准
表14各国绝缘子和金具的安全系数