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线桥30m跨径标准段模板及支架计

6.1.2立杆承载力计算

6.1.2.1荷载的计算

GB/T 28047-2011 厅堂、体育场馆扩声系统听音评价方法式中：N, 模板及支撑架自重标准值： Q: 一施工人员及设备荷载标准值： 浇注和振捣混凝土时产生的荷载标准值； L、L. 单肢立杆纵向及横向间距（m）。

N =1.2(N, + N,)+1.4(O, +Q4)L,L

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由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行 计算。计算结果如下： （1）翼缘板区域（横向1.2m×纵向0.9m）： N,=[1.2X1+1.4X(1+2)]X1.2×0.9+1.2X26×0.55X1.2X0.9=24.36(kN) （2）腹板区域（横向0.6m×纵向0.9m）： N,=[1.2×1+1.4×(1+2)] ×0.6×0.9+1.2X26×2.2 ×0.6 ×0.9=39.98 (kN) （3）箱室区域（横向0.9m×纵向0.9m）： N,=[1.2 × (1+2)+1.4×(1+2))× 0.9×0.9+1.2 ×26 × 0.47×0.9 ×0.9=18.19 (kN) （4）横梁区域（横向0.6m×纵向0.6m） N,=[1.2X1+1.4X(1+2)]×0.6×0.6+1.2X26X2.2X0.6X0.6=26.65kN 通过以上计算可知，计算最大应力时取荷载为39.98kN

6.1.2.2立杆力学特性计算

WDJ碗扣型脚手架为热轧钢管（Φ48mm，8=3.0mm），其截面特性如下： （1）截面抗弯模量：

（3）截面回转半径：

材抗压强度取205N/

6.1.2.3单肢立杆稳定性计算

单肢立杆稳定性按下式计算：

元 483 424 W: ：4493(mm²) 32 48

元×(484 42*)=107831 (mm*) 64

==/(482+422)=15.95(mm）

现浇连续梁满堂支架计算书根据以上计算，底模板的强度小于竹胶板最小静曲强度50MPa，满足使用要求。竹胶板弹性模量：E=4000MPa；惯性矩I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4；线荷载：q=(2.2×26+0.15)×1=57.35kN/m；考虑竹胶面板的背带为9cm×9cm木方，面板的实际净跨径约为200mm。故挠度为：f=0.632×ql+/(100E))=0.632×57.35×200*/(100×4000×281250)=0.515mm<[f]=300/400=0.75mm模板刚度满足要求。6.1.4横桥向方木（9cm×9cm）计算横向（竹胶板下背楞）采用9cm×9cm方木，方木材质为东北落叶松，方木间距按照30cm，因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢）间距按照三个区域分别进行验算。++++++++++++++++++++++++++++++L图2方木受力简图（1）方木（东北落叶松）力学特性如下：[αw] =17 MPaE=103 MPaW=90×902/6=121500mm3I=90x903/12=5467500mm（2）腹板及横梁区域（方木跨度L=600mm）1）强度验算线荷载：q=(1.2 × (2.2 X 26+0.15)+1.4 × (2.5+2)X 0.3=22.54 kN/m最大弯矩值：54

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f=5XqL/(384ED)=5×17.205×6004/(384×10000×5467500) =0.531 mm<[f=1.5 mm

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0.674mm<[f]=900/400=2.25mm

满足要求。 （4）翼缘板区域（跨度按1200mm计，荷载按翼缘板根部取值，偏大） 1）强度验算 线荷载： q=(1.2 × (0.55 ×26+0.15)+1.4 ×(2.5+2)) × 0.3=7.09 kN/m 最大弯矩值： Mmax=qlP/8=7.09X1.22/8=1.276kN.m 强度： o=M/W=1.276X106/121500=10.5MPa<[ow]=17MPa 满足要求。 2）刚度验算 线荷载： q=(0.55×26+0.15)×0.3=4.335kN/m 挠度： f=5×ql4/(384EI)=5×4.335×12004/(384×10000×5467500) =2.14mm<[fl=900/400=2.25mm

6.1.5纵桥向10#工字钢计算

方木下为10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支 架间距分别为60cm和90cm。分区域进行检算。 （1）10#工字钢力学特性如下：

[ow]=205Mpa，E=2.05x10°MPa W=49 cm3=49000mm3 I=245cm4=2450000mm4

现浇连续梁满堂支架计算书EI=2.05×105MPa×245cm4=502250N.m²（2）横梁区域（工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度600mm）：1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图3所示）。P图3工字钢受力简图集中荷载P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大弯矩值：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图4所示，Mmax=1.98kN.m。1.981.981.98图4弯矩计算结果强度：0=M/W=1.98X106/49000=40.4MPa<[ow]=205MPa2）刚度验算集中荷载P：P=(2.2X26+0.15)X0.3X0.6+9X0.1X0.1X0.6=10.377kN挠度：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图5所示：57

现浇连续梁满堂支架计算书fmax=0.13mm<600/400=1.5mm满足要求。(1) 2(2)3.(3图5挠度计算结果（3）腹板区域（工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度600mm））：1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图6所示）。PPP900图6工字钢受力简图集中荷载P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大弯矩值：采用结构力学求解器进行计算，计算结果如图7所示，Mmax=4.95kN.m。2.972.972.972.974.954.95图7弯矩计算结果强度：=M/W=4.95×106/49000=101.02MPa<[αw] =205MPa满足要求。58

现浇连续梁满堂支架计算书1）强度验算取荷载最不利布置进行计算（如图10所示）。PPD图10工字钢受力简图集中荷载P：P=(1.2X(0.55X26+0.15)+1.4X(1.5+2))X0.3X1.2+1.2X9X0.1X0.1X1.2=8.136kN荷载小于腹板区域P=12.21KN，不再进行验算，满足要求2）刚度验算集中荷载P：P=(0.55X26+0.15)X0.3X1.2+9X0.1X0.1X1.2=5.31kN荷载小于腹板区域P=10.375kN，不再进行验算，满足要求。6.1.6支架基础本标段连续梁支架计划在道路水稳层施工完成2层后进行施工，对中央绿化带处原有道路尽量保留利用。对原有道路破坏或非道路处根据地质情况下挖40~60cm，采用合适填料分层回填压实，压实标准按照路基上路床压实度标准进行质量控制，压实度>95%。，填筑完成后表面浇注一层20cm厚C15砼。基础承载力验算，按照单根碗扣件最大承载力39.98kN进行计算：对新建水稳层进行验算：f=39.98/(0.12×0.12)=2776kPa第二层水稳层设计为7天无侧限抗压强度不小于4MPa，满足要求。对新建道路以外采用砼硬化区域进行验算：（1）砼层以下地基承载力要求（砼按照45度发散角进行计算）：f>39.98/(0.12+0.2×2)2=148 kPa60

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（2）对于回填层顶面，需做承载力试验，为保证一定安全系数，在确定承载力值 大于170kPa方可搭设支架。 30m跨径标准联为标准设计，其它非大跨联连续梁仅跨度长度不同或宽度不同，可 参照进行，不再进行单独计算。

6.233联、35联和41联支架计算

根据设计图纸，33联与35联、41联连续梁在梁底（高度方向）为曲线段时结构完 全一样，仅梁底直线段长度不同， 因此和开在一起进行计算

6.2.1碗扣架立杆分区域布置

6.2.2单肢立杆轴向力计算

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6.3跨长江东大街、长江东路门洞方案

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现浇连续梁满堂支架计算书2KN/m。6.3.2贝雷梁受力检算分别对翼缘板、边腹板、边箱室、中腹板、中箱室区域对贝雷梁弯矩、剪力、挠度进行检算，根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，单组双排单层贝雷梁容许内力为：弯矩：1576.4kN.m；剪力：490.5kN；容许挠度：L/400=9/400=0.0225m。贝雷梁上方荷载简化为均布荷载进行计算，应用清华大学《结构力学求解器》进行计算，受力计算简图如下：1 （192(2)3(3)94 (4)5TOT图17贝雷梁受力简图取均布荷载10kN/m，则贝雷梁的弯矩、剪力和位移分布分别如图18、19和20所示。支座反力R2=R4=71.25kN，R3=97.5kN（图18）；最大弯矩值为：Mmax=78.75kN.m（图18）；最大剪力值为：Omax=48.75kN（图19）；最大挠度为：0.11mm（图20）。8750.00145000.005000.00（1A23个4 (4)539375.0039375.00图18贝雷梁弯矩图41250.0048750.00ER900.002(3)4(4)530000.0048750.0041250.00图19贝雷梁剪力图68

现浇连续梁满堂支架计算书(2)3(3)4(4)5图20贝雷梁位移图按照荷载比例关系，可得出不同区域最大弯矩、最大剪力、最大位移（挠度），详见附表2：铜陵路高架桥跨长江东大街、长江东路门洞贝雷梁计算表。根据计算结果，各区域弯矩、剪力、挠度均满足要求。6.3.3贝雷梁下分配梁受力检算贝雷梁下分配梁采用45a工字钢并排，门洞总长度27m，根据受力情况，对受力大的中间一排立柱上分配梁进行检算。按照9m长工字钢，共需三组。其中中间一组分配梁采用4根45a工字钢，边上两组分配梁采用3根45a工字钢。将连续梁各不同区域贝雷梁下支座反力作为立柱上分配梁荷载对分配梁进行检算，具体计算过程如下：（1）中分配梁（4根45a工字钢）力学特性如下：[ow] =205 MPa[f]=125 MpaE=2.05×105MPaW=4×1430cm3=5720×103mmI=4×32240cm4=128960×108mm4Ix/Sx=38.6 cmtw=11.5mm×4=46mm按照每一组贝雷梁引起的支座反力作为一个集中荷载，计算模型如图21所示：1(182(2)3(3)4(45(5(6)7(798(8)9图21受力简图69

GB/T 23227-2018 卷烟纸、成形纸、接装纸、具有间断或连续透气区的材料以及具有不同透气带的材料 透气度的测定6.3.4钢管柱受力检算

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钢管立柱采用530mm钢管，钢管壁厚9mm，钢管高度3.6m。按照最大支座反力 R5=2553.606kN进行检算。 截面特性如下： 截面回转半径：=18.422cm； 截面净面积：A=147.309cm²； Q235钢材抗压强度：205N/mm²； 长细比（钢管高度3.6m）：=ul/i（u=1)=1×360/18.422=19.54； 查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录E：β=0.946。 则： [N]=βpAf=0.946×14730.9×205=2856.76kN>R5=2553.606kN 满足要求

满足要求。 砼基础落在水稳层上，按照竖向力按照45°发散角计算，对水稳层受力计算（水稳层 设计7d无侧限抗压强度为4Mpa)：

08'z89°798°0SI0值8W800'I00 '7S1'771'06*1'0*1'06'0/211080/Of"T08z81°0雄鱼00'T00'7ST'061'0206'7*976*1'0*1'07°0/9'0/211'0值Of T08°z857980SI000'T00'zSI'z080z10*0/6*1'0*1*060/2110L2'78Of'T08'781'0S'0868900'T00'7ST0Sf061'099'7*976*1'0*1'07'0/9'0/211'018087810980S1000'T00 zST0080z1'0*"0*1'08'0/60/'09分项系数12141412121c(2/N（）(2/)() 4(2/N)(2/N)(U/N)序号23674

1186'2980675L6'TLL80°96f0s"8fS000~08000°085't9159'S9S0000H+++V1020Y+(真卡器）(NS'06F）（70 '0=00f/6=J(ND值5921816176

SC/T 7016.9-2012 鱼类细胞系 第9部分蓝鳃太阳鱼细胞系(BF-2)B'Z107'ZZ.1++81