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GBT 30027-2021 起重用钢制短环链 手动链式葫芦用高精度链 VH级.pdf制造商有责任按6.1.2～6.1.5的规定选择钢种，以使经适当热处理后的成品葫芦链能满足本文件 规定的机械性能，并且具有足够的低温可塑性和抗冲击载荷的韧性。 低温可塑性和韧性应符合6.4.6规定的韧性测试要求。
钢材应由电炉或吹氧转炉冶炼而成
钢材应有稳定可靠的焊接特性
QYLH 0006S-2015 云南绿华食品有限公司 蔬菜干制品GB/T30027—2021/ISO16872.2015
钢材应含有足量的合金元素，以便按照6.2进行热处理后的成品葫芦链应能满足本文件规定的机 械性能。 钢材中硫和磷的含量不应超过表2的规定值
在棒材、线材或成品链环上进行检验分析时， 要求。
葫芦链经受制造验证力（MPF)FM检验前.应在高于Ac:点的温度进行淬火，以及回
6.3极限工作载荷（WLL)
尺寸的极限工作载荷按附录A进行计算后列于表 在表3中的名义尺寸，其极限工作载荷应按附录A达
表3极限工作载荷（WLL）
6.4.1制造验证力(MPE)
所有葫芦链至少应经受按照附录A计算的制造验证力（FMp）。优选的名义尺寸对应的制造验证力 见表4第2列。
表4制造验证力（MPF）、破断力（BF）和弯曲度
6.4.2破断力(BE)
成品葫芦链试样的破断力（Fε）至少应达到按附录A计算的数值。优选名义尺寸对应的破 表4第3列。
品葫芦链试样的破断力（Fε）至少应达到按附录A计算的数值。优选名义尺寸对应的破断力见 3列，
6.4.3总极限伸长率A
拉伸试验完成后，最小总极限拉伸率（A)应符合表5
GB/T30027—2021/ISO16872.2015
单环试样应承受按照表5计算的最小弯曲度于对于优先名义尺寸对应的最小弯曲度见表4第 4列。 试样应无可见缺陷
在图6所给2个测量点中每个点的表面硬度都不应小于表5规定的值
样本应从200m长的链段中选取。链段剩余部分应被认为单独的链段。样本应按ISO1834的规 定选取。
7.2制造验证力（MPF)验收准则
葫芦链应经受6.4.1中规定的制造验证力
7.3破断力（BF)和总极限伸长率验收准则
试验设备和程序应符合ISO1834的规定。 每个单环试样应达到表4第4列给出的弯曲度f，如图5所示。卸载后，试样链环应经胜任者 检验。 注：如有必要，弯曲试验后的表面涂层可以清除以确保检验
7.6链条试验材料的韧性
7.6.2韧性试验验收准则
韧性要求应符合6.4.6的规定。 该要求应通过试样在曲线上平台有100%非晶状区域的温度下进行试验验证。韧性值按公式（1） 计算。 ED≥1/2Eus+1 J ·（1） 式中： 设计能量，单位为焦耳（J）； 曲线上平台能量，单位为焦耳（J）
韧性要求应符合6.4.6的规定。 该要求应通过试样在曲线上平台有100%非晶状区域的温度下进行试验验证。韧性值按公式（1） 计算。 ED≥1/2Eus+1 J （1 式中： ED一一设计能量，单位为焦耳(J)；
制造商标记应符合ISO1834的规定
制造商标记应符合ISO1834的规定
10葫芦上链条的装配及使用
以下信息是为帮助制造商对葫芦链的装配及其使用所提供的信息。为更好地满足使用要求，制造 商可以提供其他信息，但至少应满足10.2~10.4的要求
为使链轮上葫芦链在没有任何异常的撞击下平滑的运转，驱动轮和情轮的设计均应与葫芦链相 配合。 葫芦链与链轮啮合时，应平稳且无扭曲和脱离。 为了避免葫芦链端部链环的变形，葫芦上与链条的连接部件应设计成相对于链环内宽至少有5% 的自由度
警告：葫芦链不应用于吊链，且用于葫芦中的葫芦链也不应用于IS03056中所示的蓝式系挂或箍 式系挂。
警告：葫芦链不应用于吊链，且用于葫芦中的葫芦链也不应用于IS03056中所示的蓝式系挂或箍 式系挂。
GB/T30027—2021/ISO16872.2015
萌芦链的定期检 的检查规范、报废标准和记录的说明书一致 天于朝户链查
除了名义尺寸3和13之外，所选葫芦链的名义尺寸应符合ISO497中的R20优先数系列，
A.3节距、多环节距和宽度
表1规定的尺寸计算公式如下： 名义节距p。以3d。作为基础，最大名义值为3.3d。； 焊缝处的最小内宽，W=1.2d，； 焊缝外的最小内宽，W，=1.25d。； 焊缝处的最大外宽，W=3.75d，。 单环节距和标准计量长度的允许公差按式（A.1)计算： (1.65/n+0.33)% . (A.1) 式中： n一链环数。 单环节距和标准计量长度的公差通常分成十2/3和一1/3。 表1中的尺寸为圆整计算值，其值小于100mm的圆整到0.1mm，其值大于或等于100mm的圆 到1mm。未列在表1中的名义尺寸，其对应的尺寸和公差应按上述公式计算。
表1规定的尺寸计算公式如下： 名义节距p。以3d。作为基础，最大名义值为3.3d。； 焊缝处的最小内宽，W=1.2d，； 焊缝外的最小内宽，W，=1.25d，； 焊缝处的最大外宽，W=3.75d，。 单环节距和标准计量长度的允许公差按式（A.1)计算： (1.65/n +0.33) % ..·(A.1) 式中： n一链环数。 单环节距和标准计量长度的公差通常分成十2/3和一1/3。 表1中的尺寸为圆整计算值，其值小于100mm的圆整到0.1mm，其值大于或等于100mm的圆 到1mm。未列在表1中的名义尺寸，其对应的尺寸和公差应按上述公式计算
焊缝直径不应超过1.08d.（1型和2型的d.）或1.25d.（2型的G)
A.5极限工作载荷和测运
在A.5.2～A.5.4给出的公式（A.2）～公式（A.4）中，计算极限工作载荷（WLL）、制造验证力 （MPF）、破断力（BF)的值，使用的应力是如下的名义应力： a 极限工作载荷（WLL）的最大名义应力：0wLLmax=250N/mm b 制造验证力（MPF）的最小名义应力：0MPFmin=625N/mm C 破断力（BF）的最小名义应力：0BFmin=1000N/mm
在A.5.2～A.5.4给出的公式（A.2）～公式（A.4）中，计算极限工作载荷（WLL）、制造验证力 MPF）、破断力（BF）的值，使用的应力是如下的名义应力： a 极限工作载荷（WLL）的最大名义应力：0wLLmax=250N/mm b） 制造验证力（MPF）的最小名义应力：MPFmin=625N/mm c）破断力(BF)的最小名义应力:Gmmin=1 000 N/mm²
A.5.2极限工作载荷（WLL）
极限工作载荷（WLL)的最大名义圆整值，如表3第1列所列的优选名义尺寸，应按公式（A.2)进行 计算。 MwLLmax=(2X1/4X元X250Xd)/(gX1 000) ·（A.2 Mwmm=0.040 044d
极限工作载荷（WLL)的最大名义圆整值，如表3第1列所列的优选名义尺寸，应按公式（A.2)进行 计算。 MwLLmax=(2X1/4X元X250Xd)/ (gX1 000) ·（A.2
LB/T 073-2019 旅行社旅游产品质量优化要求GB/T30027—2021/ISO16872.2015
式中： MwWLmax 极限工作载荷（WLL），单位为吨（t)； 重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s²），取9.80665m/s²。 根据ISO2374，计算值圆整为ISO497的R40优先数系列中最接近的较小值。在表3中列出了这 些圆整值。
式中： MwWLmax 极限工作载荷（WLL），单位为吨（t)； 重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s²），取9.80665m/s²。 根据ISO2374，计算值圆整为ISO497的R40优先数系列中最接近的较小值。在表3中列出了这 些圆整值。
MwL.Lmax 极限工作载荷（WLL），单位为吨（t）： 名 重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s），取9.80665m/s² 根据ISO2374，计算值圆整为ISO497的R40优先数系列中最接近的较小值。在表3中列出了这 些圆整值。 A.5.3制造验证力（MPF） 制造验证力（MPF)的最小圆整值，如表4第2列所列的优选名义尺寸，应按公式（A.3)进行计算。 FMPmin=(2X1/4X元X625Xd)/1000....* FMPain=0.981 748d 式中： FMPmin 制造验证力，单位为千牛（kN）。 若计算值<100kN，则圆整至0.1kN。若计算值≥100kN，则圆整至1kN。在表4第2列中列出 了这些圆整值。 A.5.4破断力（BF) 破断力的最小圆整值，如表4第3列所列的名义尺寸，应按公式（A.4)进行计算。 FBmin=(2X1/4X元×1000Xd)/1000. ·（A.4 F Bmin=1.570 796d 式中： FBmin 一破断力（BF），单位为千牛（kN）。 若计算值<100kN,则圆整至0.1kN。若计算值≥100kN,则圆整至1kN。在表4第3列中列出 了这些圆整值
A.5.3制造验证力（MPF）
弯曲度（f)的值应按公式（A.5)进行计算 f=0.8Xd, 式中： 一弯曲度，单位为毫米（mm）。 计算值圆整至1mm。在表4第4列中列出了这些圆整值。
弯曲度（f)的值应按公式（A.5)进行计算 f=0.8Xd, ·(A.5 式中： 一弯曲度FZ/T 01032-2012 织物及制品缝纫损伤的试验方法，单位为毫米（mm）。 计算值圆整至1mm。在表4第4列中列出了这些圆整值