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SYT 7403-2018 油气输送管道应变设计规范.pdf反映管材开始屈服以后，继续变形时管材的抵抗能力， 单轴拉伸试验的真应力与真塑性应变数学表达式中的塑性应
指数的倒数，它决定了管材开始发生颈缩时的最大应变。
GB/T 5121.29-2015 铜及铜合金化学分析方法 第29部分：三氧化二铝含量的测定2.0.11全应力应变曲线
2.0.12真应力应变曲线
管材拉伸试验中真应力和真应变的关系曲线。真应力和， 应变是瞬时的应力和应变。
2.0.14均匀伸长率
uniform elongati
管材拉伸试件在拉伸试验中即将形成颈缩时的延伸率，即 对应于荷载达到抗拉强度时的延伸率
stress ratio
管材应力应变曲线中某两个指定应变处对应应力的比值。 例如， α 1.5 / ais 指产生 1.5% 与 0.5% 应变时对应的应力比值。
racture toughness
表征管材抵抗断裂能力的参数。管材断裂试验中，通过测 量发生断裂时的位移和施加的力或能量，来表示管材抵抗断裂 的能力。测量断裂韧性有CVN、J积分、CTOD等表示方法。
rack drivingforce
裂纹扩展所需的动力。通常采用断裂力学参数J积分和 CTOD值表示。
apparent toughness
条件下测得的管材对裂纹扩展的阻力
从钢管上截取圆周一定角度，沿纵向一定长度的片状试 牛所做的拉伸试验。宽板试验的试件宽度（弧长）一般大于 200mm，截取位置在受纵向拉伸的区域。试件中间应含一道环 焊缝，在环焊缝上机械加工或疲劳预制的缺口。
属的强度大于相邻的母材金属强度
strain aging
在管道防腐层涂覆过程，管材受热后产生屈服强度上开， 使抗变形能力降低的现象。
2.0.22大应变钢管
high strain pipe
high strain pipe
seismic area
seismic area
某一地质区域，在该区域内地震引起的地震动强度足以导 致埋地管道可能发生破坏环的地段。本规范仅考虑此区域中地震 波作用下管道的可能破坏。
晚第四纪（10方年）以来有过活动，且经评价在工程使用 年限内可能继续活动的断层。
transition section
在土体错动位移作用下，管道轴向位移从错动处逐渐被两 则的土壤和管道之间的摩擦力所吸收，离开错动面一定距离后， 轴向位移降低为零，该点称为锚固点，两侧锚固点之间的管段 称为过渡段。
2.0.26年平均地温
地温年变化深度处的温度，即地温变幅为零的深度处的 温度。
持续两年或两年以上冻结不融的土层，
permafrost
frost heave
frost heave
土中水变成冰时的体积膨胀（9%）及冻结锋水分迁移引起 土颗粒间的相对位移所产生的土的体积膨胀。
thaw settlement
thawsettlement
冻土融化时的下沉现象。包括与外荷载无关的融化沉降和 与外荷载直接有关的压密沉降
thaw sliding
地下冰顶面发生的向下沉陷式滑动的位移过程。
mine subsidence area
地下矿体被开采后其围岩失稳而产生位移、开裂、破碎垮 落，直到上覆岩层整体下沉、弯曲所引起的地面变形和破裂的 地区或范围，统称采矿沉陷区
统一规划和开发的矿区或其一部分，一般指曾经开采、正 在开采或准备开采的含矿地段，包括若干矿井或露天矿的区域，
wall mining
壁式体系采矿法一般以长壁工作面采矿为主要特征。此方 法广泛应用于采煤中，是目前我国应用最广泛的一种采煤方法 其产量约占国有重点煤矿产量的95%以上。
2.0.34柱式体系采矿法
pillar mining
又称短壁体系采矿法，以房、柱间隔采矿为主要特征，常 见的有巷柱式、房式、房柱式采矿法。
caving method
使采矿区悬露顶板跨落后充填采空部分的岩层控制方法。 2.0.36充填法 fillingmethod
2.0.37概率积分法
probabilityintegration
为原因引起的地面变形和破坏的
3基本规定3.0.1通过强震区、活动断层、多年冻土区及采矿沉陷区的埋地管道宜采用应变设计方法进行校核。3.0.2设计前应通过工程勘察获取必要的工程地质资料。3.0.3管道应变设计应有明确的材料、施工和运行维护技术要求，包括所需验证的试验内容3.0.4，设计中应对管段内的热煨弯管、冷弯管、变壁厚处的管道变形和焊接接头性能进行专项说明。3.0.5管道应变设计应符合图3.0.5所示的流程。、设计、材料、焊接参数设计输入降低设计应变设计应变极限应变计算提高极限的措施计算及安全系数确定应变的措施确定许用应变否否设计应变≤许用应变是结束图3.0.5管道应变设计流程3.0.6管道应变设计的校核准则为管道设计应变不应大于管道许用应变，即满足公式（3.0.6）的要求。≤[e](3.0.6)
式中：&一 管道设计应变； [e]管道许用应变。 3.0.7管道应变设计地段的设计文件宜单独成册
4.0.1在计算管道设计应变时，应取得以下基础资料： 1设计压力、设计温度、管径、初步的壁厚等。 2基岩埋深、覆盖层厚度、覆盖层的分层情况、水文、地 质情况等。 3岩土类型、密度、内摩擦角、黏聚力、含水率等。 4地震动设防参数、活动断层儿何参数、多年冻土的分布 范围以及物性参数、采矿沉陷区的范围等。 5纵断面、闭合温度、回填土类型等。 6管材的全应力一应变曲线、屈服强度、抗拉强度、均匀 伸长率、屈强比、应力比等。 7环焊缝强度匹配程度、设计温度下环焊缝金属和热影响 区的裂纹尖端位移（CTOD）值、环焊缝夏比冲击功值等。 8防腐层及保温型式。 4.0.2管道设计应变应根据管道所处区段的实际荷载，可选择 解析方法或数值方法进行应变计算，并应符合本规范第7章、 第8章、第9章的规定。 4.0.3当采用数值方法计算设计应变时应满足下列要求： 1应根据不同的位移边界条件建立设计应变的计算模型 模型中应考虑下列因素： 1）管道几何模型。 2）管道和土壤的相互作用。 3）管道应力应变关系。 4）管道截面变形。 5）管道荷载，包括地面位移、内压、温差等
= E + α E O
5.1极限状态和极限应变
5.1.1本规范规定校核的极限状态应为管道轴向拉伸极限状态 和压缩极限状态。 5.1.2管道的拉伸极限应变εcrit应根据断裂力学分析和物理试验 确定，并应分析缺欠、焊缝及热影响区性能、应变速率、初始 应变、应变时效等因素的影响。在资料缺乏时，可采取本规范 附录B推荐的公式估算。 5.1.3管道的压缩极限应变.crit应根据分析法或试验法确定。 在缺乏资料时，可采取本规范附录B推荐的公式估算。 5.1.4当采用本规范附录B推荐的公式计算极限应变时，如设 计参数超出公式的适用范围，极限应变宜通过试验进行验证 拉伸极限应变的验证试验可采用宽板拉伸试验或全管拉伸试验 压缩极限应变的验证试验可采用全管的弯曲试验
5.2.1管道许用应变应按公式（5.2.1）计算：
5.2.1管道许用应变应按公式（5.2.1）计算：
5.2安全系数和许用应变
式中：[ 一管道许用应变： 管道极限应变，包括拉伸极限应变&和压缩极 限应变&。rt，按本规范第5.1节的规定执行； F一 安全系数，包括拉伸极限安全系数F，和压缩 极限安全系数Fc。 5.2.2安全系数F应根据设计应变和许用应变的概率分布特征， 以及安全目标综合确定。当采用本规范附录B推荐的公式计算 极限应变时，其对应的安全系数可按下列规定选取：
5.2.2安全系数F应根据设计应变和许用应变的概率分
5.2.2安全系数F应根据设计应变和许用应变的概率分布特征， 以及安全目标综合确定。当采用本规范附录B推荐的公式计算 极限应变时，其对应的安全系数可按下列规定选取：
1拉伸极限应变的安全系数Ft，无内压工况可取1.12，有 内压工况可取1.43。 2压缩极限应变的安全系数F。可取1.67。
6应变设计补充技术条件
6.1钢管补充技术条件
6.1.1应变设计地段的用管除满足现行国家标准《石油天然气 工业管线输送系统用钢管》GB/T9711之外，还应满足本节 的补充技术条件。 6.1.2应变设计地段的用管宜采用直缝埋弧焊钢管，钢管等级 应为PSL2。 6.1.3首批检验和钢管生产过程控制试验应分别按本规范附录 E和附录F执行。首批检验和过程控制试验的结果应提交管道 设计单位复核。 6.1.4钢管在批量生产之前，应将炼钢和制管工艺提交管道设 计单位验证。 6.1.5允许钢材制造商对化学成分进行调整，但应提交业主和 管道设计单位确认。 6.1.6在拉伸试验中应补充管体母材纵向拉伸试验，并应符合 下列规定： 1试样应采用全壁厚矩形板状试样，试样制备过程中不允 许展平。 2纵向拉伸试验应包括常规的试验和在200℃土5℃温度 下保温5min的应变时效试验，其结果应满足目标工程的性能要 求。自标工程的纵向拉伸性能要求至少应包括： 1）全应力应变曲线的形状宜是RH曲线。 2）纵向屈服强度下限不宜小于标准规定的最小值，上 限不宜超过标准规定的最小值+120MPa。纵向拉伸 强度下限不宜小于标准规定的最小值，上限不宜超
1）全应力应变曲线的形状宜是RH曲线。 2）纵向屈服强度下限不宜小于标准规定的最小值，上 限不宜超过标准规定的最小值+120MPa。纵向拉伸 强度下限不宜小于标准规定的最小值，上限不宜超 过标准规定的最小值+150MPa。
3）应提出均匀伸长率限值。 4）屈强比应小于0.85。 5）应提出应力比限值。 6.1.7在首批检验、生产过程控制试验以及必要时，应提供焊 缝金属拉伸全应力应变曲线。拉伸试样可采用圆棒试样。 6.1.8夏比V型缺口冲击试验应符合下列规定： 1夏比V型缺口冲击试验温度不应高于管道最低设计温度 2输油管道管体的夏比冲击功不应小于60J（3个试样夏比 冲击功平均最小值，下同）；输气管道止裂性能应满足设计要求。 3对于钢管的焊缝和热影响区，输油管道的夏比冲击功平 均值不应小于45J；输气管道的夏比冲击功平均值不应小于80J。 4对于外径小于508.mm的钢管，钢管管体每组夏比冲击 试验（3个试样为一组）的最小平均剪切面积不应小于85%，单 个试样的最小剪切面积不应小于70%。 6.1.9落锤撕裂试验应符合下列规定： 1对于钢级不低于L360（X52）、管径不小于508mm的钢 管，应进行落锤撕裂试验。 2落锤撕裂试验温度不应高于管道最低设计温度。 3 落锤撕裂剪切面积的最小平均值不应小于85%。 6.1.10 钢管的工厂静水压试验的稳压时间至少应保持15s。 6.1.11 钢管尺寸公差应符合表6.1.11的规定。
表6.1.11钢管尺寸公差
注：1测试频率100%指每根管都要检查；10%指每10根管检查1次。 2t一管道壁厚。 3D一管径。 4 L管长。
注：1测试频率100%指每根管都要检查；10%指每10根管检查1次。 2t一管道壁厚。
6.1.12埋弧焊管最大径向错边应符合表6.1.12的规定。
理弧焊管最大径向错边应符合表6.
表6.1.12埋弧焊管最大径向错边
注：管端是指距离管端面100mm范围内的管
6.1.13埋弧焊钢管焊缝的内焊缝余高不应大于3.0mm，外焊缝
.13埋弧焊钢管焊缝的内焊缝余高不应大于3.0mm，外焊缝 高不应大于2.5mm。当焊缝余高大于上述规定时，应磨除，
6.2防腐涂层补充技术条件
6.2.1应变设计地段的防腐涂层除了应符合现行国家标准《理埋 地钢质管道聚乙烯防腐层》GB/T23257及其相关规范的要求 外，还应满足本节的技术要求。 6.2.2应变设计的管段宜采用加强级3PE防腐涂层材料。 6.2.3 防腐涂层的涂敷温度不应超过200℃。 6.2.4管道防腐涂层应进行弯曲、拉伸试验，在预期的变形形 式及变形量下，防腐涂层性能不应降低。
GB/T21143的规定测定焊缝和热影响区的CVN和CTOD值，试验温度不应大于设计最低温度。（a）圆棒试件(b）矩形试件图6.3.4焊缝金属试件示意图6.3.7环焊缝接头热影响区软化应通过硬度测试确定。硬度测试的压痕点应按图6.3.7布置。热影响区的宽度不应大于壁厚的15%，软化造成的硬度降低不应大于母材硬度的10%。否则：应通过加大盖面焊宽度覆盖软化区进行补强a.0.5mm1.5mm±0.5mm1.5mm±0.5mm注：硬度测定压痕点行数可根据钢管壁厚或填充层数量确定，且不小于3行。图6.3.7环焊缝接头热影响区软化硬度测试的压痕点分布图6.3.8手工焊和半自动焊的环焊缝应进行100%超声波检测和100%射线检测，全自动焊的环焊缝应进行100%的全自动超声波检测。超声波检测应能反映缺欠的大小和深度。缺欠的大小和深度应符合设计要求。17
7.强震区和活动断层区段理地管道应变设计
7.1.1强震区和活动断层管道的设防要求、勘察要求以及抗震 猎施应符合现行国家标准《油气输送管道线路工程抗震技术规 范》GB/T50470的规定。 7.1.2设计采用的地震动参数应符合现行国家标准《中国地震 动参数区划图》GB18306的规定。对已开展地震安全性评价的 工程应根据评价结果确定抗震设计参数和活动断层设防参数。 7.1.3地震安全性评价应符合现行国家标准《工程场地地震安 全性评价》GB17741和《油气输送管道线路工程抗震技术规 范》GB/T50470的规定。
7.2地震波作用下管道应变设计
7.2.1管道的设计应变应包括地震动引起的轴向应变和内压、 温度等荷载引起的轴向应变。在进行应变组合时，应采用各部 分的最大应变。 7.2.2地震动引起的最大轴向应变计算应采用经过验证的计算 模型，可按现行国家标准《油气输送管道线路工程抗震技术规 范》GB/T50470的规定执行。 7.2.3内压、温度等荷载引起的轴向应变应根据轴向应力和应 力应变关系曲线确定。轴向应力的计算应符合现行国家标准 《输气管道工程设计规范》GB50251和《输油管道工程设计规 范》GB50253的规定。
用拉伸应变和许用压缩应变，许用拉伸应变和许用压缩应变
应符合现行国家标准《油气输送管道线路工程抗震技术规范》 GB/T 50470 的规定。
7.3活动断层作用下管道应变设计
7.3.1通过活动断层的管道设计应变计算应符合下列规定
7.3.1通过活动断层的管道设计应变计算应符合下列规定： 1宜采用数值分析方法进行计算，且应符合本规范第4.0.3 条的规定。 2应分别进行无内压和有内压工况的计算。 7.3.2通过活动断层的管道应变设计应使轴向的设计应变满足 公式（3.0.6）的要求，管道的许用应变应按本规范第5章的规 定计算。
8多年冻土地区理地管道应变设计
8.2多年冻土作用下的管道应变设计
.2.1除了本规范第4.0.1条规定的基础资料外，多年冻土作用 的管道应变设计还应包括下列基础数据： 1多年冻土参数： 1）管道沿线多年冻士类型、分布，多年冻土的变化趋势评价。 2）宜根据不小于1年记录的数据评价大气温升效应对管 道沿线气温的影响。 3）多年冻土段2年内月平均地面温度及热稳定性。 4）多年冻土不良地质作用发育情况。 5）岩土分层岩性及深度。 6）原土、回填土与换填土土壤的热物性参数，如含水 率、密度、比热容、导热系数、相变潜热、孔隙水 的盐度等。 7）土壤的力学参数，包括非冻土、冻土及融沉土的特 性参数。如计算土弹簧刚度所需土壤力学特性参数 （附录A）、计算土壤冻胀量所需土壤力学特性参数
（附录C）、融沉土壤的融沉应变等。 管道及管输介质参数： 1）管道及保温层热物性参数，如管壁及保温层的导热系 数、比热容、密度等。 2）输送介质热物性参数，如介质的温度、黏度、比热 容、密度等。
附录C)、融沉土壤的融沉应变等
8.2.2多年冻土作用下管道的设计应变计算应符合下列规
1应根据冻土环境和管道运行条件进行温度场分析。 2 应根据温度场分析结果确定冻胀、融沉等位移量。 3应根据预测的冻胀、融沉等位移量进行管土作用计算， 获得管道的设计应变。管土作用宣采用数值分析方法，并符合 本规范第4.0.3条的规定。
8.2.3多年冻土地区埋地管道温度场分析应符合下列规定
1管道周围土壤温度场求解中，可按以下原则进行简化： 1）可不考虑土壤沿管道轴向的传热，多年冻土区埋地管 道周围土壤的传热为二维传热。 2）管道截面上介质温度可视为均匀一致。 3）管道周围土壤可为分层各向同性的均匀介质。 3）可不考虑土壤中水分补给、迁移和排泄作用，以及冻 土中固态冰和液态水转换过程中的相变潜热。 2采用数值方法求解埋地管道周围土壤的温度场模型应符 合下列规定： 1）应采用能够分析传热问题的数值方法，如有限元法， 有限容积法、有限差分法等。 2）应考虑管径、埋深、介质温度、管道沿线地温梯度合 理确定计算区域大小，对大口径理地油气管道水平 方向宜取30m~60m，深度宜取20m~30m。 3）应考虑上壤的分层，根据不同类型土壤囊及其厚度对几 何区域进行分层。 4）可采用显热容法、熔法等方法确定多年冻土相变潜热
OT a OT a aT oc at ax ax ay ay
式中：一土壤的导热系数[W/(m·℃)]; —一冻结状态下实测土壤的导热系数[W/(m·℃)]； 一融化状态下实测土壤的导热系数[W／（m·℃)]。 6多年冻土区理地管道温度场模型的边界条件可按下列规 定确定： 1）上边界处地面可取为第一类边界条件，其温度可取为 地面温度或大气温度。 2）下边界处可取为第一类边界条件，其温度可取为年平 均地温，其热流密度应为该处土壤导热系数乘以该 处温度梯度值。 3）管道内壁处宜取为第一类边界条件，其温度应取介质 温度。 4）左右边界宜取为第二类边界条件，热流密度应取0。 7多年冻土区埋地管道温度场模型的初始条件的计算应符 合下列规定： 1）模型的上边界条件中可不考虑全球温升效应，经长的 间非稳态计算，直到温度场模型中土壤年变化层以 内相同位置上的温度在每年同一时间相同、且年变 化层以下温度场应基本保持稳定为止。 2）应根据管道运行年限GB/T 33725-2017 表壳体及其附件 耐磨损、划伤和冲击试验，以稳定投产月对应的温度场为 初始条件。 8多年冻土区理地管道轴向温度分布可按现行国家标准 《输气管道工程设计规范》GB50251和《输油管道工程设计规 范》GB.50253的规定执行。
9采矿沉陷区埋地管道应变设计
.1采矿沉陷区设计所需的基础资料应通过工程勘察及矿区 查获得。工程勘察及矿区调香应符合现行国家标准《油气田 管道岩土工程勘察规范》GB50568的规定。 .2地质复杂的采矿沉陷区应进行专项地质灾害评估。 .3矿区内管道选线应遵循下列原则： 1 应减少管线与矿区电力、专用铁路等设施的相互干扰。 2 通过倾斜矿层区域时，应选择采深与采厚比较大的区域通过 3 管线应顺直，避免或减少管道转角设置。 应避免在易引起地面移动或滑坡的陡坡段敷设
应减少管线与矿区电力、专用铁路等设施的相互干扰。 2 通过倾斜矿层区域时，应选择采深与采厚比较大的区域通过。 管线应顺直，避免或减少管道转角设置。 ? 应避免在易引起地面移动或滑坡的陡坡段敷设
9.2采矿沉陷区管道应变设计
9.2.1除了本规范第4.0.1条规定的基础数据外，采矿沉陷区管 道应变设计还应包括以下基础数据： 1管道走向转角坐标及矿区位置参数。 2矿区开采参数，包括开采工艺、开采厚度、开采深度 开采范围、矿层倾角、开采时间及开采计划时间。 3开采引起的地面沉陷、裂缝、地面位移、滑坡等情况 建筑物或道路等开裂下沉数据等。 4概率积分预测参数，包括下沉系数、水平移动系数、基 岩松散层移动角和拐点偏移距。 9.2.2在采矿沉陷区管道设计应变的计算中，应先进行地面移 动预测QHJY 0001S-2016 河南君利源医药科技有限公司 植物代用茶 ，然后根据预测结果进行数值模拟分析。
9.2.3采矿沉陷区地面移动预测可采用概率积分法进行。