JTG D62-2004标准规范下载简介：

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JTG D62-2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范.pdf

在进行结构可靠性分析时，考虑持久设计状况下各项基本变量与时间关 基准时间参数。

2.1.4 设计状况 Design situation

构从施工到使用的全过程中，代表一定时段的一组物理条件，设计时必须做 时段内不超越有关的极限状态CECA GC2-2015 建设项目设计概算编审规程，

设计结构或构件时采用的材料强度的基本代表值。该值可根据符合规定标准的材 科，其强度概率分布的0.05分位值确定。

材料强度标准值除以材料强度分项系数后的值。

,1.7 作用Actio

施加在结构上的集中力或分布力如汽车、结构自重等，或引起结构外加变形或约束变 形的原因如地震、基础不均匀沉降、温度变化等，统称为作用。前者为直接作用，也可称为 奇载：后者为间接作用不宜称为荷载）。

结构对所受作用的反应，如由作用产生的结构或构件的轴向力、弯矩、剪 变形等,称为作用效应。

9作用标准值Characteristicvalueof

作用的主要代表值。其值可根据设计基准期内最大值概率分布的某一分位值 确定。

为使桥涵具有合理的安全性，根据桥涵结构破坏所产生后果的严重程度而划分的设 计等级。

对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的作用效应附加的分项系 效。

2.1.14几何参数标准值

设计结构或构件时采用的几何参数的基本代表值，其值可按设计文件规定值 角定。

.I.Is承载设计Designvalueofultimatebearingcapaci 结构或构件按承载能力极限状态设计时，用材料强度设计值计算的结构 载能力。

2.1.17 作用短期效应组合

结构或构件按正常使用极限状态设计时，永久作用效应与可变作用频遇

路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG）

结构或构件按正常使用极限状态设计时，永久作用效应与可变作用准 组合。

结构或构件按正常使用极限状态设计时，永久作用效应与可变作用准永久值效应的 组合。 2.1.19开裂弯矩Crackingmoment 构件出现裂缝时的理论临界弯矩。 2.1.20作用频遇值Frequentvalueofanaction 结构或构件按正常使用极限状态短期效应组合设计时，采用的一种可变作用代表值 其值可根据任意时点（截口）作用概率分布的0.95分位值确定。 2.1.21分项系数Partialsafetyfactor 为保证所设计的结构或构件其有规定的可靠度，在结构极限状态设计表达式中采用 的系数；分为作用分项系数和材料分项系数等。 2.1.22施工荷载Siteload 按短暂状况设计时，施工阶段施加在结构或构件上的临时荷载，包括结构自重、附看 在结构和构件上的模板、材料机具等荷载。

2.1.19 开裂弯矩 Cracking mome

2.2.1材料性能有关符号

路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG）

构件开裂截面按使用阶段计算的混凝土法向压应力； W.计算的受弯构件最大裂缝宽度。

2.2.3几何参数有关符号

2.2.4计算系数及其他有关符号

桥梁结构的重要性系数； 轴心受压构件稳定系数； 偏心受压构件轴向力偏心距增大系数； βa 箱形截面抗扭承载力计算时有效壁厚折减系数； B 一 剪扭构件混凝土抗扭承载力降低系数； βcor 配置间接钢筋时局部承压承载力提高系数； Y 受拉区混凝土塑性影响系数； 7 构件挠度长期增长系数； αESvα EP 普通钢筋弹性模量、预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 Osv 箍筋配筋率； 纵向受拉钢筋配筋率 D

压或受拉时的弹性模量E.应按表3.1

表3.1.5混凝士的弹性模量（MPa

3.1.6混凝土的剪变模量G。可按本规范表3.1.5数值的0.4倍采用，混 .可采用0.2。

3.2.2钢筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。

注：表中d系指国家标准中的钢筋公称直径，单位mml.

1系指国家标准中钢绞线、钢丝和精轧螺纹钢筋的

注：(1)钢筋混凝土轴心受拉 设计值大于330MPa时，仍应按33 【2]构件中配有不同种 设计值

表3.2.4钢筋的弹性模量（MPa）

公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）

四边支撑的板，当长边长度与短边长度之比等于或大于2时，可按短边 向板计算：若该比值小于2时，则应按双向板计算

4.1.2简支板的计算跨径应为两支撑中心之间的距离。与梁肋整体连接的板，计算弯 矩时其计算跨径可取为两肋间的净距加板厚，但不大于两肋中心之间的距离。此时，弯矩 可按以下简化方法计算： 1支点弯矩

1)板厚与梁肋高度比等于或大于1/4时

中Mo一与计算跨径相同的简支板跨中弯矩。 与梁肋整体连接的板，其计算剪力时的计算跨径可取两肋间净距，剪力控 简支板计算。

算整体单向板时，通过车轮传递到板上的荷载分布宽度应按下列规定计算： 于板的跨径方向的荷载分布宽度

2垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度

1单个车轮在板的跨径中部时

b = b1 +2h

3)车轮在板的支承处时

a=(ai+2h)+t

a=(a1+2h)+t+2x

但不大于车轮在板的跨径中部的分布宽度； 5)按本条算得的所有分布宽度，均不得大于板的全宽度； 6)彼此不相连的预制板，车轮在板内分布宽度不得大于预制板宽度。 式中{一一板的计算跨径； h 铺装层厚度； 板的厚度； d一一多个车轮时外轮之间的中距； a16 垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。

15°时，可按正交板计算，计算跨径为：当1/6≤1.3时，按两支承轴线间垂直距离的正跨径 计算；当1/b>1.3时，按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上1为斜跨径，6为垂直于桥织 轴线的板宽。 装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交 板计算。

5垂直于悬臂板跨径方向的车轮荷载分布宽度，当c值（图4.1.5)不大 安下列公式计算：

a=(ai+2h)+2c

式中一 垂直于悬臂板跨径的车轮荷载分布宽度； a 垂直于悬臂板跨径的车轮着地尺寸； 平行于悬臂板跨径的车轮着地尺寸的外缘，通过铺装层45°分布线的外边线 ? 至腹板外边缘的距离； h铺装层厚度。

梁肋整体连接且具有承托的板（图4.1.6），当进行承托内或肋内板的截面 算高度可按下式计算：

h.=h'+stana

式中he—一自承托起点至肋中心线之间板的任一验算截面的计算高度； h一不计承托时板的厚度； 自承托起点至肋中心线之间的任一验算截面的水平距离；

4.2.8计算连续梁或其他超静定结构的作用（或荷载）效应时，应根据情况考虑温度、 混凝土收缩和徐变、基础不均匀沉降等作用影响。对于预应力混凝土连续梁等超静定结 构，还应考虑预加力引起的次效应。

4.2.9计算混凝土徐变时，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。当缺乏符合当地实 际条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数，可按本规范表6.2.7采用或按附录F计 算。 混凝土的收缩应变可按本规范表6.2.7采用或按附录F计算。 4.2.10由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按附录B计算。竖向日 照温差梯度曲线可按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）取用。 4.2.11若预应力混凝土连续梁在施工过程中不转换结构体系，在混凝土徐变完成后， 由预加力引起的总的次效应（包括弹性变形和徐变），可由预加应力时引起的弹性变形次 效应乘以预应力钢筋张拉力的平均有效系数C求得。平均有效系数按下式计算：

若预应力混凝土连续梁在施工过程中不转换结构体系，在混凝土徐变完成月 起的总的次效应（包括弹性变形和徐变），可由预加应力时引起的弹性变形 应力钢筋张拉力的平均有效系数C求得。平均有效系数按下式计算：

式中P。预应力损失全部完成后，预应力钢筋平均张拉力； P:—预应力瞬时(第一批)损失完成后,预应力钢筋平均张拉力。

或其他结构体系，在时同时转换为后期结构的连续梁），由于混凝土徐变影响，后期结 构上弯矩可按下列规定计算： 1在先期结构上由于结构自重产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中 时的弯矩M。，可按下式计算：

式中M1g一夜 在先期结构自重作用下，按先期结构体系计算的弯矩： d(t,to) 一 从先期结构加载龄期o至后期结构计算所考虑时间t时的徐变系数，当 缺乏符合当地实际条件的数据时，可按本规范附录F计算； （，o)—从先期结构加载龄期o至时转换为后期结构的徐变系数。 2在先期结构上由预加力产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中t时 的弯矩M，可按下式计算：

Mipt = Mipt + Mipt

公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（ICD62—2004

Mipt 在先期结构中的预加力作用下，按先期结构体系计算的主弯矩（预加力乘 以偏心距）； M1t 在先期结构中的预加力作用下，按先期结构体系计算的次弯矩；当先期结 构为静定体系时，M1p为零； M2 在先期结构中的预加力作用下，按后期结构体系计算的次弯矩

4.3.1无铰拱和双铰拱的计算可不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用。本节内有关 无铰拱和双铰拱的计算规定，均适用于主拱圈裸拱受力而不考虑其与拱上建筑的联合作 用。 拱的计算如考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用，拱上建筑的结构应符合计算所预设 的条件。 计算由车道荷载引起的拱的正弯矩时，拱顶，拱跨1/4应乘以折减系数0.7，拱脚应乘 以0.9，中间各个截面的正弯矩折减系数，可用直线插人法确定。

4.3.2特大跨径和大跨径拱桥应优选拱轴线，使拱在各种作用（或荷载）组合作用下， 在各个受力阶段，轴向力偏心较小。在优选过程中，尚需考虑与施工方法相配合，适应施 工各阶段受力特点，满足施工受力的要求。中、小跨径悬链线拱桥，选择拱轴系数可以不 考虑弹性压缩的结构自重压力线与拱轴线之间五点（拱顶、1/4拱跨、拱脚）重合。 特大跨径和大跨径拱桥，如结构自重压力线与拱轴线偏离过大，或在结构自重及其所 引起的弹性压缩和温度下降、混凝土收缩等作用下，轴向力偏心距较大时，拱轴线及拱的 几何尺寸宜作适当调整。

4.3.3拱上建筑为立柱排架式墩的板拱（包括双曲板拱、箱形截面

横向不均匀分布。拱上建筑为墙式墩的板拱，如活载横桥向布置不超过拱 均勾分布于拱圈全宽。

4.3.4上承式肋式拱桥活载可通过拱上排架墩的盖梁和立柱分配于拱肋。

4.3.6拱桥在施工阶段或成拱过程中，应验算各阶段的截面强度和

Nd=Ha/cosPm (4.3.7) 式中H，一一拱的水平推力组合设计值； m一拱顶与拱脚连线与水平线的夹角。 在施工阶段，拱的纵向稳定验算时的构件自重效应分项系数应取1.2，施工时附加的 其他荷载效应分项系数应取1.4；在使用阶段，拱的纵向稳定验算的作用（或荷载）效应的 分项系数，按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）取用。 计算拱圈纵向稳定时的计算长度按下列规定采用： 三铰拱0.58La; 双铰拱0.54La； 无铰拱0.36La; L，为拱轴线长度。

梁联结的肋拱横向稳定时，可近似地将其视为长度等于拱轴线长度的平面桁架，根据其支 承条件，按受压组合构件确定其计算长度和长细比。拱的平均轴向力可按本规范公式 (4.3.7)计算。

1拱圈视作两端固定的水平直梁，其跨径等于拱的计算跨径，全梁平均承受风力或 离心力，计算梁端弯矩M1o 2拱圈视作下端固定的竖向悬臂梁，其跨径等于拱的计算矢高，悬臂梁平均承受1/2 拱跨风力，在梁的自由端承受1/2拱跨的离心力，计算固定端弯矩M2。 3拱的弯矩M为上述两项弯矩在垂直于曲线平面的拱脚截面上的投影之和：

中一 一拱脚处拱轴线的切线与跨径的夹角。

M=Micos+M2sing

4.3.10大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨3/8、拱跨1/4和拱脚四个截面；对于中、小跨径 桥，拱跨1/4截面可不验算；特大跨径拱桥，除上述四个截面外，需视截面配筋情况，另 行选择控制截面进行验算。 4.3.11多跨无铰拱桥应按连拱计算。连拱计算方法可以采用可靠的简化方法。当桥 敦抗推刚度与主拱抗推刚度之比大于37时，可按单跨拱桥计算。 4.3.12桁架拱可采用双铰拱支承体系。桁架拱的节点按固接考虑；当按简化计算时， 可将节点按铰接计算，但其下弦截面强度，应留有不小于20%的余量。

4.3.10大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨3/8、拱跨1/4和拱脚四个截面；对 桥，拱跨1/4截面可不验算；特大跨径拱桥，除上述四个截面外，需视截面！ 斤选择控制截面进行验算

4.3.12行架拱可采用双拱支承体系。析架拱的节点按固接考；当按间化订算时， 可将节点按铰接计算，但其下弦截面强度，应留有不小于20%的余量。 桁架拱的结构自重可按全跨均布计算，由桁架拱拱片承受；但如采用下弦杆合龙后再 拼装其他杆件的施工方法时，下弦杆应承受合龙前的全部结构自重。桥面板可考虑与上

弦杆共同承受桥上活荷载。 上弦杆及与上弦杆在节点处相连的腹杆（竖杆和斜杆），应考虑桥面上局部荷载引起 的弯矩。 桁架拱应考虑活载的横向分布。 架拱的拱轴线宜采用与结构自重压力线接近的曲线，如采用拱轴系数㎡值较小的 悬链线或二次抛物线。

4.3.13刚架拱在上弦杆两端应设置活动支座。桥面板可与刚架拱片联合作用承受桥 上活荷载。 刚架拱应考虑活载的横向分布

4.3.14系杆拱当其拱肋截面的抗弯刚度与系杆截面的抗弯刚度的比值小于1/100 时，拱肋可视为仅承受轴向压力的柔性拱肋；当拱肋截面的抗弯刚度与系杆截面的抗弯刚 度的比值大于100时，系杆可视为仅承受轴向拉力的系杆。上述杆件的节点均可视为铰 接。 系杆拱当拱肋截面的抗弯刚度与系杆截面的抗弯刚度比值为1/100至100时，系杆 可拱助应视为刚性连接，此时荷载引起的弯矩在系杆和拱肋之间应按抗弯刚度分配

久状况承载能力极限状态

持久状况承载能力极限状态计算

5.1.1公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要求，对构件进行承载力及 急定计算，必要时尚应进行结构的倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时 作用（或荷载）的效应（其中汽车荷载应计人冲击系数）应采用其组合设计值；结构材料性 能采用其强度设计值。

表5.1.2划分的三个安全等级进行设计。

表5.1.2划分的三个安全等级进行设计。

对有特殊要求的公路桥梁其安全等级可根据具体情况另行商定

表5.1.2公路桥涵安全等级

特大、大、中桥等系按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004)表1.0.11中的单孔跨径确定，对多 梁，以其中最大跨径为准；本表冠以“重要”的大桥和小桥，系指高速公路和一级公路上、国防公路上 交通繁忙公路上的桥梁。

同座桥梁的各种构件宜取相同的安全等级SN/T 5300-2021 海关技术规范工作指南 出入境检验检疫行业标准，必要时部分构件可作适当调 的级差不应超过一个等级。

5.1.4构件正截面的承载力应按下列基本假定进行计算： 1构件弯曲后，其截面仍保持为平面。 2截面受压混凝土的应力图形简化为矩形，其压力强度取混凝土的轴心抗压强度设 计值fcd；截面受拉混凝土的抗拉强度不予考虑。 3极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强度设计值fs或f（小偏压构件除 外）；受压区或受压较大边钢筋应力取其抗压强度设计值f或f。 4钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，但不大于其强度设计值。

各钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD

梁构件的承载能力极限状态计算，应采

YS≤R R = R(fa,ad)

5.1.6计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面抗弯承载力时，锚 固区内预应力钢筋的抗拉强度设计值，在锚固起点处取为零，在锚固终点处取为fpd，两点 之间按直线内插法取值。预应力钢筋的锚固长度1，应按表5.1.6采用。

注：（1）当来用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时GB 28364-2012 食品添加剂 2-甲基-2-戊烯酸(草莓酸)，锚固长度应从离构件末端0.251处开始，为预应力钢筋的预应 力传递长度，按本规范表6.1.7采用； (2)当预应力钢筋的抗拉强度设计值f与表值不同时，其锚固长度应根据表值按强度比例增减，

5.2.1受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土时达到其强度设计值时，构件 的正截面相对界限受压区高度s，应按表5.2.1采用。